王 靜,郭 陽,馮蕾博
(陜西延長石油(集團(tuán))延安煉油廠,陜西 延安 727406)
延安煉油廠260 萬t/a 常壓蒸餾裝置建于1998 年,原設(shè)計(jì)加工能力為150 萬t/a,后經(jīng)過擴(kuò)能改造加工量到260 萬t/a。為節(jié)約能源,該裝置加熱爐余熱回收系統(tǒng)采用熱管式空氣預(yù)熱器,空氣在進(jìn)入爐膛前通過預(yù)熱器與爐膛內(nèi)燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔膺M(jìn)行換熱,從而達(dá)到提高空氣溫度,節(jié)約燃料的目的。
該裝置在實(shí)際運(yùn)行過程中,隨著運(yùn)行時(shí)間的增加,逐漸出現(xiàn)空氣預(yù)熱器了換熱效果降低、熱量損失大的問題,經(jīng)過熱器的加熱的空氣溫度為150 ℃,而排煙溫度為177 ℃,引起加熱爐熱效率下降,燃料消耗量增加、能耗增大。伴隨著我國能源行業(yè)的發(fā)展需求以及“雙碳”政策的管控,原空氣預(yù)熱器效率已不能滿足生產(chǎn)需求。為有效解決該問題,就需要對(duì)熱管式空氣預(yù)熱器的優(yōu)缺點(diǎn)以及工作原理進(jìn)行分析。
雖然熱管式空氣預(yù)熱器傳熱效率高,熱管的冷、熱側(cè)均可根據(jù)需要采用纏繞翅片來增加傳熱面積,但受其結(jié)構(gòu)上局限,在我國西北地區(qū),尤其對(duì)于使用燃料油或燃料含硫量大的加熱爐,近些年不能滿足長周期、高效率運(yùn)行的要求,主要存在以下不足:
1)受溫度影響較大:熱管式空氣預(yù)熱器采用鋼質(zhì)熱管,煙氣溫度一旦超過300 ℃時(shí),會(huì)使管內(nèi)壓力增高,容易發(fā)生爆管事故,造成部分熱管失效。
2)換熱面積不足:裝置經(jīng)過擴(kuò)能改造后,空氣使用量和煙氣排放量增加,在換熱面積不變的基礎(chǔ)上,出現(xiàn)了空氣進(jìn)爐溫度降低、排煙溫度升高,造成熱效率損失較大。
3)阻力較大:擴(kuò)能改造之后空氣使用量增加,為滿足工藝需求,鼓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)長時(shí)間處于滿負(fù)荷狀態(tài),為裝置長周期運(yùn)行造成安全隱患。
4)易結(jié)灰積垢:為了提高熱管式空氣預(yù)熱器的提高傳熱系數(shù),在換熱管上設(shè)有間距為2 mm~3 mm 的翅片,這樣就導(dǎo)致?lián)Q熱管上容易積灰。同時(shí)煙氣在經(jīng)過空氣預(yù)熱器換熱溫度降低容易冷凝,使得煙灰粘在換熱管上而且不容易被吹灰器吹掉,導(dǎo)致?lián)Q熱管的傳熱系數(shù)降低,造成加熱爐效率降低[1]。
5)檢修費(fèi)用高:熱管式空氣預(yù)熱器在每三年一次檢修期間都需要對(duì)熱管進(jìn)行更換,以確保下個(gè)生產(chǎn)周期平穩(wěn)運(yùn)行。
2019 年與洛陽森德石化工程有限公司溝通討論之后,根據(jù)260 萬t/a 常壓裝置現(xiàn)場(chǎng)布局及工藝參數(shù)組織相關(guān)專家進(jìn)行空氣預(yù)熱器進(jìn)行重新選型,參考我國相關(guān)行業(yè)常壓加熱爐余熱回收系統(tǒng)最終決定采用板式空氣預(yù)熱器,同時(shí)于2020 年5 月進(jìn)行項(xiàng)目改造實(shí)施。
板式空氣預(yù)熱器具有換熱面積大及熱效率高等優(yōu)點(diǎn)。目前,大型熱交換器為方便運(yùn)輸和零件更換多采用模塊設(shè)計(jì)和分模塊制造[2]。同時(shí),板式空氣預(yù)熱器可以根據(jù)煙氣流動(dòng)特性實(shí)現(xiàn)錯(cuò)流和逆流的單流程和多流程組合安裝,并且根據(jù)煙氣溫度選擇合適的材料,實(shí)現(xiàn)高溫預(yù)熱和低溫預(yù)熱的多組合布置。
板式空氣預(yù)熱器在設(shè)計(jì)制造過程中多采用鋼板作為傳熱元件,與熱管式空氣預(yù)熱器比起來更容易兩側(cè)氣流的傳熱系數(shù),而且不需要像熱管式空氣預(yù)熱器那樣借助中間工質(zhì)進(jìn)行傳熱。板式空氣預(yù)熱器之間通常設(shè)有加強(qiáng)筋,這樣既起到了加固板面的作用同時(shí)又可以強(qiáng)化兩側(cè)氣流的傳熱系數(shù)。因?yàn)樵诩訌?qiáng)筋的作用下,兩側(cè)氣流可以在低速狀態(tài)下達(dá)到湍流,由于湍動(dòng)程度提高,因此傳熱系數(shù)增加。西安交通大學(xué)曾對(duì)板式空氣預(yù)熱器進(jìn)行傳熱系數(shù)測(cè)試[3]。試驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)氣流速度和Re相同時(shí),板式空氣預(yù)熱器和熱管束式空氣預(yù)熱器的傳熱系數(shù)分別為27.5 W/(m2·K)、22.3 W/(m2·K)。
試驗(yàn)結(jié)果表明,板式空氣預(yù)熱器傳熱系數(shù)通常為管束式空氣預(yù)熱器傳熱系數(shù)的1.2 倍~1.5 倍[1]。
當(dāng)氣流流動(dòng)面積相同時(shí),圓形通道面積占比最小,由于結(jié)構(gòu)限制,熱管式空氣預(yù)熱器換熱管不可能緊密排列,因此大部分空間都不能被利用起來。同時(shí)與板式空氣預(yù)熱器相比,熱管式空氣預(yù)熱器單位體積下提供的換熱面積較小,而且制造成本相對(duì)較高。
例如,單位體積的空氣預(yù)熱器:采用熱管式空氣預(yù)熱器:Φ30 mm 的管子,管心距60 mm,排心距60 mm,每排可放16 根管子,共16 排,全部換熱面積為:16×16×0.03×π×1=24.12 m2。采用板式空氣預(yù)熱器:1×1 m 的鋼板,20 mm 的板間距,可排鋼板50 張,換熱面積50 m2,是管式空氣預(yù)熱器的2.07 倍。
由于設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不同,氣流在板式空氣預(yù)熱器流動(dòng)時(shí)幾乎暢通無阻,因此與熱管式空氣預(yù)熱器相比,氣流在板式空氣預(yù)熱器中壓降要小很多。同時(shí),熱管式空預(yù)器中管內(nèi)氣體在經(jīng)過換熱管進(jìn)口時(shí)流通面積變化較大,使得局部阻力損失較大。板式空氣預(yù)熱器氣流通道進(jìn)出口截面變化率較小,而且可以使氣流呈線性狀態(tài),這樣就極大地降低了局部阻力損失。熱管式空氣預(yù)熱器管外側(cè)氣體在經(jīng)過換熱管時(shí)由于翅片存在容易產(chǎn)生邊界脫體現(xiàn)象,因此產(chǎn)生阻力也相對(duì)較大。板式空氣預(yù)熱器由于是直板通道,因此不存在這種邊界層脫體現(xiàn)象,所以阻力損失也就相對(duì)較小[4]。
綜上所述,氣流在經(jīng)過板式空氣預(yù)熱器時(shí)阻力較小,這樣就可以減少對(duì)風(fēng)機(jī)的動(dòng)能消耗,降低風(fēng)機(jī)負(fù)荷。
由于煙氣在板式空氣預(yù)熱器內(nèi)部流動(dòng)擾動(dòng)較大,因此污垢不容易沉積,同時(shí)在板材材質(zhì)選用時(shí)靈活性更高,可以根據(jù)介質(zhì)腐蝕強(qiáng)度選用不同材質(zhì)。
由于板式空氣預(yù)熱器不存在煙氣真空度下降問題,因此不存在熱管失效或者爆管現(xiàn)象,同時(shí)即使兩側(cè)介質(zhì)互竄對(duì)裝置影響也比較小。
2020 年5 月完成設(shè)備改造,截至2021 年12 月,260 萬t/a 常壓裝置已平穩(wěn)運(yùn)行20 個(gè)月,在此期間,新型板式空氣預(yù)熱的使用取得了良好的效果。改造前后的加熱爐運(yùn)行參數(shù)如表1 所示。
表1 加熱爐余熱回收系統(tǒng)改造前后參數(shù)對(duì)比
1)由于板式空氣預(yù)熱器阻力小,使得鼓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)負(fù)荷降低,降低設(shè)備操作費(fèi)用。
2)由于進(jìn)加熱爐的空氣溫度升高,這樣就使得燃料燃燒更加充分,而且煙氣中的氧含量也明顯降低,這樣加熱爐效率就會(huì)提高,同時(shí)煙氣中的CO 和NOx含量降低,更加有利于環(huán)保。
從2020 年5 月開工對(duì)加熱爐余熱回收系統(tǒng)觀察發(fā)現(xiàn),這次改造基本達(dá)到了預(yù)期設(shè)想,并且對(duì)提高加熱爐熱效率有直接意義。
經(jīng)標(biāo)定常壓裝置在年加工量255 萬t 時(shí),可節(jié)省燃料氣299.166 萬m3,按燃料氣1.202 元/m3,每年可節(jié)省費(fèi)用359 萬元。
通過長期使用證明,板式空氣預(yù)熱器更加適用于260 萬t/a 常壓裝置,相對(duì)于熱管式空氣預(yù)熱器,能顯著降低常壓加熱爐排煙溫度,提高加熱爐熱效率,經(jīng)濟(jì)效益明顯提升,確保裝置安全運(yùn)行。與此同時(shí),為防止空氣預(yù)熱器在運(yùn)行過程中壓差過大,專門設(shè)置水沖洗口,最大化地提高加熱爐效率。