1 概述

燃?xì)夤┡療崴疇t(以下簡稱熱水爐)具有熱效率高、調(diào)節(jié)靈活、噪聲低、安全性高、占空間小等優(yōu)勢。國內(nèi)相關(guān)學(xué)者提出由大型燃煤鍋爐、熱電廠承擔(dān)基礎(chǔ)負(fù)荷，在熱力站設(shè)調(diào)峰熱源對二級管網(wǎng)供水進(jìn)行二次加熱，以滿足供熱需求的調(diào)峰措施

。本文對供熱能力不足情況下熱力站增設(shè)的6臺熱水爐(用于調(diào)峰)的熱效率、調(diào)峰效果、氮氧化物排放量進(jìn)行實測計算與評價。

2 工程概況與測試方案

2.1 工程概況

濟(jì)南某既有住宅小區(qū)(非節(jié)能建筑)供熱面積為2.36×10

m

，于2019年完成集中供熱改造。小區(qū)熱力站位于熱網(wǎng)末端，供熱效果不理想。經(jīng)測試，熱力站實際熱功率約1 600 kW，實際最高供水溫度約51.4 ℃，分別低于設(shè)計熱功率(2 100 kW)、設(shè)計供水溫度(53 ℃)。嚴(yán)寒期供熱能力不足的問題更加突出。

為滿足供熱需求，在熱力站增設(shè)6臺熱水爐，用于調(diào)峰。單臺熱水爐額定熱功率為80 kW，承壓能力為0.6 MPa，額定出水溫度為90 ℃。增設(shè)熱水爐后的熱網(wǎng)見圖1。實施調(diào)峰時，將部分換熱器出水引入熱水爐進(jìn)行二次加熱，與未經(jīng)熱水爐二次加熱的換熱器出水混合后達(dá)到設(shè)定溫度，以滿足供熱需求。

（3）效益提升。2012年與2011年總體對比全年建井周期考核結(jié)余688d，平均單井節(jié)余建井周期2.157d，按平均日費(fèi)75 000元計算，單井節(jié)余16.18萬元，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

2.2 測試方案

測試時間為2021年1月6日10:30—13:30，室外最低溫度已降至供暖室外計算溫度，6臺熱水爐全部開啟。溫度、流量測點見圖1。測點1、2測量一級管網(wǎng)供回水溫度、流量，測點3、4測量換熱器進(jìn)出水溫度、流量，測點5、6測量熱水爐環(huán)路進(jìn)出水溫度、流量，測點7測量混水溫度、流量。此外，對熱水爐煙氣溫度、組成、含氧量等以及入爐空氣溫度進(jìn)行了測量。

熱水溫度由紅外線測溫儀測量，流量由超聲波流量計測量。煙氣溫度、組成、含氧量等由煙氣分析儀測量，煙氣分析儀的探頭設(shè)置在排煙總管的均勻流段。入爐空氣溫度由多通道熱電偶測溫儀測量。每隔15 min記錄1次數(shù)據(jù)。

3 數(shù)據(jù)計算

3.1 熱水爐正平衡熱效率

式中

、

——計算系數(shù)，對于天然氣分別取0.50、3.45

（1）冠狀動脈CTA成像技術(shù)的應(yīng)用群體。臨床適用冠狀動脈CTA成像技術(shù)的患者群體主要包括疑似且不典型冠心病患者、冠心病癥狀的瓣膜?。〒Q瓣前）、冠狀動脈粥樣硬化斑塊狀況檢查。

(1)

式中

——熱水爐正平衡熱效率

——熱水爐實際熱功率，kW

——熱水爐耗天然氣熱功率，kW

熱水爐實際熱功率

的計算式為：

——測試時間，s

=

Δ

(2)

式中

——水的比定壓熱容，kJ/(kg·K)，取4.183 kJ/(kg·K)

Δ

——氣體不完全燃燒熱損失率，%

德國的目的論于20世紀(jì)70年代后期產(chǎn)生，該流派強(qiáng)調(diào)翻譯所要達(dá)到的效果，主要代表人物是卡特琳娜·賴斯、漢斯·弗米爾、賈斯塔·霍茨—曼塔里和克里斯汀娜·諾德。目的論的關(guān)注點不是譯文與原文之間的完全意義上的轉(zhuǎn)換，而是在進(jìn)行翻譯的時候譯者是否能根據(jù)譯文的意圖選擇最合適的表達(dá)方法[1]。

——熱水密度，kg/m

，取983.3 kg/m

Δ

——熱水爐進(jìn)出水溫差(測點5、6的溫差)，℃

17世紀(jì)30年代，土爾扈特人在其首領(lǐng)和鄂爾勒克率領(lǐng)下遠(yuǎn)徒伏爾加河流域，在那里建立起游牧民族的封建汗國，直至1771年渥巴錫率部重返故土。在近一個半世紀(jì)的時間里，土爾扈特人在伏爾加河流域所建立的土爾扈特汗國經(jīng)歷了如下幾個時期：

熱水爐耗天然氣熱功率

的計算式為：

(3)

式中

——測試時間內(nèi)耗氣量，m

——天然氣低熱值，kJ/m

，本文取35 020 kJ/m

閃著神秘色彩的藍(lán)寶石被斯里蘭卡人視為驅(qū)邪的吉祥物，代表秋高氣爽、藍(lán)天白云和五谷豐登，是“靈魂的寶石”?！靶枪馑{(lán)寶石”更被視為“命運(yùn)之石”。

3.2 熱水爐反平衡熱效率

熱水爐反平衡熱效率

的計算式為：

=100-(Δ

+Δ

+Δ

+Δ

)

(4)

式中

——熱水爐反平衡熱效率，%

Δ

——排煙熱損失率，%

——熱水流量(測點5的熱水流量)，m

/s

Δ

——固體不完全燃燒熱損失率(對于熱水爐可忽略)，%

1～6號熱水爐正平衡熱效率見表1。由表1可知，6臺熱水爐正平衡熱效率的范圍為95.62%～96.12%。1～6號熱水爐反平衡熱效率見表2。由表2可知，6臺熱水爐反平衡熱效率的范圍為96.70%～96.83%。由以上分析可知，熱水爐正平衡熱效率、反平衡熱效率非常接近，說明測量方法合理，準(zhǔn)確性比較高。

酒店提供的產(chǎn)品主要表現(xiàn)為綜合性的服務(wù)，而這種“產(chǎn)品”的實現(xiàn)方式又是多樣化、多環(huán)節(jié)的，在內(nèi)容上有著極大的不確定性和靈活性，因此也就很容易產(chǎn)生管理上的漏洞，所以我們要針對酒店出現(xiàn)的一系列生產(chǎn)管理上的漏洞而進(jìn)行內(nèi)部控制，所謂內(nèi)部控制，即是企業(yè)為了保護(hù)財產(chǎn)的安全與完整，檢查會計資料的準(zhǔn)確性和可靠性，提高企業(yè)的經(jīng)營效率和促進(jìn)企業(yè)貫徹既定的經(jīng)營方針?biāo)O(shè)計的總體計劃以及所采取的與總體計劃相適應(yīng)的一切方法和措施。

① 排煙熱損失率

按GB/T 10180—2017《工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程》式(B.1)，排煙熱損失率Δ

的計算式為：

(5)

熱水爐正平衡熱效率

的計算式為：

——過?？諝庀禂?shù)(由實測含氧量等參數(shù)計算得到)

——排煙溫度，℃

(1)通過對毛氈材料的特點和歷史發(fā)展的描述，了解到毛氈材料從日用品轉(zhuǎn)變?yōu)楣I(yè)材料，現(xiàn)在又以新的態(tài)度回歸到現(xiàn)代藝術(shù)的發(fā)展軌跡。

(6)穩(wěn)定運(yùn)行8 h后，對液硫外輸泵(P-303)出口的液硫和氣相分別取樣，分析液硫中硫化氫含量、酸度以及氣相中硫化氫含量。

這天晚上，我和付玉的事就被媽媽知道了。我去上補(bǔ)習(xí)班，回來的晚，一進(jìn)家，感到家里氣氛不對。茶桌上有打爛的杯子和茶壺。我爸躲在書房里抽煙。我媽紅著眼。

醫(yī)患關(guān)系的緊張從歷史淵源和跨文化角度看，文化在其中起到深層和內(nèi)在的作用。曼巴扎倉的醫(yī)學(xué)人文教育模式就是用宗教文化培育曼巴的公益心，塑造患者群體的醫(yī)學(xué)認(rèn)知，從而有效地避免了城市醫(yī)院頻發(fā)的醫(yī)患緊張關(guān)系。因此曼巴扎倉的公益精神和醫(yī)學(xué)人文教育是人類彌足珍貴的文化遺產(chǎn)和精神財富，也是敘事醫(yī)學(xué)的靈魂。它的醫(yī)療實踐模式和人文教育經(jīng)驗對于解決現(xiàn)實生活中的醫(yī)患關(guān)系具有重要的探索價值。

② 氣體不完全燃燒熱損失率

氣體不完全燃燒熱損失率Δ

的計算式為

：

Δ

=3.2

(6)

式中

——煙氣中一氧化碳的體積分?jǐn)?shù)，%

由實測結(jié)果可知，煙氣中一氧化碳的體積分?jǐn)?shù)約0.01%。根據(jù)式(6)的計算結(jié)果，氣體不完全燃燒熱損失率很小，可忽略不計。

③ 散熱損失率

——入爐空氣溫度，℃

散熱損失率Δ

取0.6%

。

4 結(jié)果與分析

4.1 熱效率

Δ

——散熱損失率，%

比較兩組COPD并呼吸衰竭治療效果;呼吸衰竭糾正的時間、住院時間;治療前后患者PCO2、PO2兩項血氣指標(biāo)和心率。

4.2 調(diào)峰效果

換熱器出水溫度、混水溫度見表3。由表3可知，換熱器出水溫度低于設(shè)計供水溫度，無法滿足供熱要求。混水溫度達(dá)到設(shè)計要求，說明熱水爐的調(diào)峰效果良好。

4.3 氮氧化物排放量

基準(zhǔn)含氧量下一氧化氮質(zhì)量濃度

的計算式為：

關(guān)于東陽市第三次土地調(diào)查工作的思考（陳玉雁等） .....................................................................................5-44

(7)

式中

——基準(zhǔn)含氧量下一氧化氮質(zhì)量濃度，mg/m

——實際一氧化氮質(zhì)量濃度，mg/m

O,s

——基準(zhǔn)煙氣氧體積分?jǐn)?shù)，取0.035

O

——實際煙氣氧體積分?jǐn)?shù)，為0.07

一氧化氮質(zhì)量濃度的實測平均值為15 mg/m

，煙氣氧體積分?jǐn)?shù)的實測平均值為0.07。將已知參數(shù)代入式(7)，可計算得到基準(zhǔn)含氧量下一氧化氮質(zhì)量濃度為18.75 mg/m

，低于DB 37/2374—2018《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的排放限值(100 mg/m

)。

5 結(jié)論

① 熱水爐正平衡熱效率范圍為95.62%～96.12%，反平衡熱效率范圍為96.70%～96.83%，二者非常接近。

② 混水溫度達(dá)到設(shè)計要求，說明熱水爐的調(diào)峰效果良好。

據(jù)中國農(nóng)業(yè)生產(chǎn)資料流通協(xié)會提供的數(shù)據(jù)，2012-2017年，供銷合作社系統(tǒng)農(nóng)資企業(yè)化肥銷售額分別是5236.93億元、5838.47億元、6093.6億元、6336.03億元、6322.47億元、6596.7億元。同一時期，供銷合作社系統(tǒng)農(nóng)資企業(yè)化學(xué)農(nóng)藥銷售額從334.39億元增加至610.05億元。在2017年較2016年銷售量下降的情況下，銷售額不降反增，表明以供銷合作社系統(tǒng)為代表的整個農(nóng)資流通行業(yè)實現(xiàn)了減量提質(zhì)發(fā)展，以綠色、高效為核心的轉(zhuǎn)型升級之路正在不斷深化推進(jìn)。

③ 基準(zhǔn)含氧量下一氧化氮質(zhì)量濃度為18.75 mg/m

，低于DB 37/2374—2018《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的排放限值。

[1] 鄭雪晶，由世俊，姜南. 二級網(wǎng)調(diào)峰集中供熱系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)節(jié)方案[J]. 天津大學(xué)學(xué)報，2007(12)：125-130.

[2] 由世俊，朱晏琳，鄭雪晶，等. 供熱二級網(wǎng)側(cè)設(shè)置燃?xì)庹{(diào)峰鍋爐的探討及節(jié)能分析[J]. 暖通空調(diào)，2007(1)：48-51.

[3] 吳味隆. 鍋爐及鍋爐房設(shè)備[M]. 4版. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2006：69-70.

[4] 辛立剛，呂昕宇，潘翠景，等. 燃?xì)獠膳療崴疇t測試裝置熱損失測試方法[J]. 煤氣與熱力，2019(4)：A37-A42.