李偉，楊震宇，施衛(wèi)東，李恩達，季磊磊

(1. 江蘇大學國家水泵及系統(tǒng)工程技術研究中心，江蘇 鎮(zhèn)江 212013； 2. 江蘇大學鎮(zhèn)江流體工程裝備技術研究院，江蘇 鎮(zhèn)江 212009； 3. 南通大學機械工程學院，江蘇 南通 226019)

噴水推進裝置是一種利用水流的反作用力來獲得推力的動力裝置.在高速船舶、潛水艇上得到了廣泛的應用[1-3].ITTC定義的典型噴水推進動量傳遞模型如圖1所示，液體經進水流道進入葉輪，在導葉的作用下到達噴口處.然而，受進水流道結構影響，流道內流體出現(xiàn)明顯的速度與壓力梯度，液體流動狀態(tài)發(fā)生改變，進而引發(fā)旋轉失速、空化等失穩(wěn)問題[4-5].近年來，對非均勻進流的成因已有一定的研究，但對其造成的影響分析還不夠透徹.液體通過船底邊界層時，會出現(xiàn)流動不均勻現(xiàn)象，流道底部速度高于頂部，進而引發(fā)流動分離，影響裝置的穩(wěn)定性[6].

圖1 噴水推進器理論模型

由于噴水推進器的試驗較為復雜且成本很高，國內外學者針對非均勻進流的研究主要采用數(shù)值模擬的方法[7-10].結合本課題組前期研究成果，文中分別從噴水推進泵非均勻進流的描述與評價、非均勻進流的主要成因、影響非均勻進流的關鍵因素、非均勻進流的不良影響等4個方面總結非均勻進流的研究現(xiàn)狀，并提出噴水推進泵非均勻進流需要進一步研究的內容和方向.

1 非均勻進流的描述與評價

噴水推進泵在運行過程中，受進水流道以及驅動軸擾動的影響，在進口流面處會出現(xiàn)速度與壓力分布不均勻的現(xiàn)象.由于進水流道的上曲面與下曲面的曲率不同，在進口流面處，上壁面速度低于下壁面速度，速度具有周向不均勻性.同時流動產生的慣性力會發(fā)生變化，打破原本的平衡，橫向壓力發(fā)生變化，誘發(fā)二次流并與主流疊加，形成復雜的螺旋運動.

HU等[11]通過數(shù)值模擬的方法對推進水泵進流面的進流狀態(tài)進行分析.BRANDNER等[12]通過試驗的方法對推進水泵進流面進流壓力的分布進行了深入分析.DUERR等[13]通過對進流的仿真也得到類似結果.本課題組[14]針對20 m/s航速下混流式噴水推進泵運行狀態(tài)進行模擬，獲得泵進流面壓力分布，如圖2所示，在混流式噴水推進泵進口截面處會出現(xiàn)徑向速度與壓力分布不均勻現(xiàn)象，受驅動軸影響，流體流向改變，形成復雜的渦旋結構，并引發(fā)流動分離，形成分離渦.

圖2 高航速下噴水推進泵進流面壓力與速度分布云圖

為了定量分析流面速度的變化，魏應三等[15]定義了速度不均勻度系數(shù)ξ，并發(fā)現(xiàn)不同進口速度比下，噴水推進泵進口截面處不均勻度也會發(fā)生改變.

(1)

BULTEN[16]通過試驗方法對可能影響不均勻度的因素進行研究，并比較了不同運行條件下ξ值的變化，即

(2)

式中：v為局部軸向速度，m/s；vpump為平均軸向速度，m/s.

噴水推進器通過水流反作用產生的動量來推進航行，CHESNAKAS等[17]提出利用動量和能量不均勻系數(shù)來分析進流的不均勻性，即

(3)

(4)

對于噴水推進泵而言，總壓過低的區(qū)域可能嚴重到足以導致轉子負載不穩(wěn)定或發(fā)生空化現(xiàn)象.DUERR等[13]引入渦輪發(fā)動機中的周向總壓畸變指數(shù)DC60來量化噴水推進泵進流不均勻度，該指標本質上用于查找圓周方向上的最差區(qū)域.

(5)

式中：ptot60和ptot360分別為過流斷面60°和360°區(qū)域內的平均總壓；v0為船舶航速.

2 非均勻進流的主要成因

2.1 驅動軸的擾動

在噴水推進器運行過程中，驅動軸周圍具有明顯的壓力梯度，在壓差的作用下，流體流向改變，形成復雜的渦旋結構，并引發(fā)流動分離，形成分離渦，導致噴水推進泵入口處進流不均勻.HU等[11]對噴水推進器進水流道內的流場進行研究，通過模擬噴水推進器在不同航速下的工作狀態(tài)，對驅動軸擾動造成的影響進行分析，發(fā)現(xiàn)驅動軸的存在是造成進流不均勻的重要原因.在唇緣區(qū)域附近和管道出口處，進流狀態(tài)會發(fā)生劇烈變化，而驅動軸旋轉狀態(tài)下，當雷諾數(shù)較小時，旋轉軸對進流管輸出流量的影響很大，但是隨著雷諾數(shù)的增大，該影響變小.同時，隨著速度比IVR的減小，進流管出口處(即葉輪入口)的流場變得更加均勻.SEIL[18]發(fā)現(xiàn)沒有驅動軸時，葉輪進口處流動狀態(tài)更為穩(wěn)定.劉瑞華等[19]取消驅動軸的存在并通過齒輪進行驅動，發(fā)現(xiàn)該種方式下噴水推進泵的運行效率更高.

2.2 邊界層厚度

受船底邊界層影響，進水流道斜坡處發(fā)生流動分離，并出現(xiàn)大面積的渦旋結構，在噴水推進器進水流道處出現(xiàn)顯著的流動分離現(xiàn)象，并在噴水推進泵進流面形成周向不均勻分布的非均勻進流.BRANDNER等[12]對噴水推進器進水流道進行了試驗，研究了邊界層厚度對進流的影響，發(fā)現(xiàn)邊界層厚度的增加明顯減少了坡道邊界層的分離和泵表面流動的畸變，但隨著邊界層的加厚，空化發(fā)生的可能性也隨之增大.ROBERTS等[20]通過風洞試驗對邊界層的影響進行了進一步驗證.

2.3 進水流道結構

PARK等[21]對進水流道內流場進行PIV試驗，發(fā)現(xiàn)較低的船速下，進水流道唇部處更容易出現(xiàn)流動分離現(xiàn)象，并導致空化的產生.BRANDNER等[12]通過試驗也發(fā)現(xiàn)了空化現(xiàn)象.BULTEN[16]對噴水推進器進行全流場仿真時發(fā)現(xiàn)，進水流道尺寸結構是導致非均勻進流現(xiàn)象的重要原因.DUERR等[13]在BRANDNER[12]和BULTEN[16]的研究基礎上，綜合分析了非均勻進流的成因：① 受船底邊界層的影響，噴水推進泵TDC(上止點，即泵運行位置的最頂端)附近的軸向速度降低；② 軸尾流導致TDC附近的軸向速度不足，同時，驅動軸的旋轉將賦予流體一個旋轉分量；③ 彎管導致的二次流動.

綜上所述，進水流道結構、驅動軸擾動、船底邊界層以及航速是導致進水流道內部形成非均勻進流的重要原因.同時航速的提高會導致進流不均勻性進一步惡化，使得泵內部流動更不穩(wěn)定.

3 影響非均勻進流的因素

船舶運行過程中，受驅動軸擾動、船底邊界層厚度及進水流道結構影響，導致噴水推進泵進口處流動不均勻，除此之外，在以往研究中發(fā)現(xiàn)不同的進口速度比IVR以及船舶航行速度下，噴水推進泵進口截面處速度與壓力的周向分布不均勻性更加明顯，進流的不均勻度也會發(fā)生較大的變化.

3.1 進口速度比IVR

BULTEN等[16]通過改變船與泵的進口速度比IVR對進水流道內流動情況進行研究，進口速度比IVR計算式為

(6)

式中：v0為船舶航速，m/s；v2為進水流道入口平均速度，m/s.

BULTEN等[16]發(fā)現(xiàn)噴水推進器在相對較低船速下運行時IVR會小于1，這表明在進入進水流道時液體流動速度會加快.此時，分流管線的停滯點位于進水口的船體一側.這可能會導致唇部上側入口處發(fā)生汽蝕或流動分離.如果船舶以設計速度航行，IVR值將大于2.0，這表明在進入進水流道時，液體流動速度會減緩，此時，停滯點位于進水口的入口側，而汽蝕位置位于唇部的船體一側，進水流道中流體的減速會導致進水流道中壓力梯度下降.如果此壓力梯度太大，則可能在入口頂部發(fā)生流動分離.

王洋等[22]在對軸流式噴水推進泵的研究中同樣發(fā)現(xiàn)，不均勻度ζ可以用來評價噴水推進泵的進流品質.DUERR等[13]在對進水流道轉彎工況下出口質量進行評價時，發(fā)現(xiàn)不均勻度ζ同樣適用.成立等[23]發(fā)現(xiàn)IVR可以用于進水流道設計參考.李恩達[14]前期研究獲得了不同航速下進口速度比IVR以及不均勻度ζ，發(fā)現(xiàn)當IVR增加時，噴水推進泵進流不均勻度也隨之增加.進流面頂部分離渦尺度逐漸變大，分離渦處流體速度明顯降低，進流分布不均勻度變大，噴水推進泵進流狀態(tài)急劇惡化.而當IVR值較低時，進流不均勻度較低，進流品質相對較好，該結果與BULTEN[16]研究內容相一致.

BULTEN[16]對進水流道內的壓力系數(shù)進行研究，對比分析IVR為1.07和2.03時在對稱面上的壓力分布，發(fā)現(xiàn)IVR對壓力分布的影響并不局限于斜坡處，在死水和入口彎道處也會看到明顯的壓力差，如圖3所示.

圖3 不同IVR時對稱面壓力系數(shù)Cp

3.2 船舶航行速度

DUERR等[13]對噴水推進泵進行數(shù)值模擬，在一定速度范圍內通過改變噴水推進泵入口流量來評估軸向速度的不均勻程度.研究發(fā)現(xiàn)，在大流量下噴水推進泵入口處不均度更高.對于以穩(wěn)定船速航行的典型船舶，噴水推進泵以恒定的運行工況運行，通過改變船舶運行的速度，發(fā)現(xiàn)噴水推進泵入口處速度的徑向分布與船速無關.

本課題組[14]對額定轉速時不同航速下噴水推進泵內流進行分析后發(fā)現(xiàn)，額定轉速下，不均勻度ζ會隨著船速的增加而增加.在高航速下，噴水推進泵進流面不均勻度較大，存在著較大的速度梯度關系；而當船速逐漸降低時，不均勻度逐漸趨近于0.在不同航速下，進水流道流體流態(tài)也有所差異，如圖4所示，圖中pw為量綱一化后的壓力.在高航速下，進水流道驅動軸下方顯現(xiàn)大面積低壓區(qū)，隨著航速的減小，斜坡處低壓區(qū)減小，受唇部結構影響，唇部附近出現(xiàn)明顯的低壓區(qū)域，壓差作用下，唇部流動分離現(xiàn)象加劇.

圖4 不同航行速度下進水流道軸面壓力分布圖

圖5為額定轉速時不同航速下進水流道速度分布圖.

圖5 不同航行速度下進水流道軸面速度分布圖

由圖5可知，在整個進流過程中，受流道半徑及驅動軸影響，斜坡上方速度低于下方，導致進水流道出口處速度分布發(fā)生變化，驅動軸上端速度虧損，下端速度盈溢，在下側圓弧彎管處會形成一個高速區(qū)域，推測是由于流道曲率突然發(fā)生變化引起的，且隨著航速的增加，流道內進流速度亦逐漸增大.

4 非均勻進流的不良影響

4.1 非均勻進流對水力性能的影響

在船舶的實際運行過程中，受非均勻進流影響，其運行工況與設計工況會出現(xiàn)一定的偏差.在設計工況內，與均勻進流相比，非均勻進流下噴水推進泵的揚程和效率都會有所下降，隨著流量的增加，其下降程度也隨之增加.BULTEN[16]對非均勻進流條件下噴水推進泵的水力性能進行對比分析，發(fā)現(xiàn)非均勻進流下噴水推進泵的效率較均勻進流有所下降，但是揚程并未發(fā)生明顯變化.HU等[11]對比分析了均勻進流與周向平均非均勻進流下噴水推進泵的揚程與扭矩，發(fā)現(xiàn)周向平均非均勻進流對泵的扭矩和揚程沒有造成明顯影響.金實斌等[24]通過偏差量S來定義噴水推進泵揚程與效率的變化.在設計工況下，噴水推進泵揚程與效率有所下降，其降幅約為18.5%，且隨著流量的增大，泵的揚程和效率也進一步下降.王洋等[22]發(fā)現(xiàn)輪緣處周向分離渦會導致葉片載荷發(fā)生變化，進一步影響推進裝置運行性能.LUO等[25]指出非均勻進流會降低噴水推進泵揚程、效率，增加葉輪軸向振動，流動失穩(wěn)、湍動能產生及雷諾應力擴散是噴水推進泵能量損失的主要原因.施衛(wèi)東等[26]通過比較不同進流條件下軸流泵工作狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)非均勻流下軸流泵的揚程下降，影響其運行的穩(wěn)定性.van ESCH等[27]通過測量總壓力的精確質量平均數(shù)來計算揚程.非均勻進流下泵的揚程和扭矩有所下降，對于這種輕微的不均勻性，揚程和扭矩最多降低2.5%.同時對比研究了1 mm和2 mm間隙下噴水推進泵揚程、扭矩、效率以及軸向力的變化，發(fā)現(xiàn)增加葉頂間隙會導致噴水推進泵性能的降低.王洋等[22]在研究中發(fā)現(xiàn)非均勻進流在輪緣處演化為周向分離渦，并堵塞部分流道，影響其過流能力.

由上述研究可見，受非均勻進流影響，葉輪各流道流態(tài)分布呈現(xiàn)明顯差異性，其質量流量以及過流能力均呈現(xiàn)周向不均勻分布，出現(xiàn)過流流道及堵塞流道，導致泵的水力性能較均勻進流有所下降.

4.2 非均勻進流對噴水推進泵內部空化的影響

TAN等[28]通過試驗發(fā)現(xiàn)均勻進流下，葉輪出口處會出現(xiàn)空泡渦，影響噴水推進裝置的運行性能.ZHANG等[29]在對軸流泵的空化試驗中也發(fā)現(xiàn)了相似的垂直空泡渦.龍云[30]通過試驗對噴水推進泵內部空化現(xiàn)象進行研究，成功捕獲到葉輪內部的空化渦結構.BONAIUTI等[8]通過逆向設計方法對噴水推進泵的幾何形狀進行參數(shù)化設計，同時進行CFD分析以評估流體的運動.從試驗測試以及CFD蒸氣體積分數(shù)圖觀察葉輪表面，發(fā)現(xiàn)有氣穴附著在葉輪外殼上，如圖6所示.

圖6 空化發(fā)展的可視化試驗

受非均勻進流影響，噴水推進泵內部由于壓力的分布不均，在低壓處容易出現(xiàn)空泡，使得噴水推進泵內部出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象.MOTLEY等[31]基于流場仿真對噴水推進泵內部流動狀態(tài)進行研究，發(fā)現(xiàn)非均勻進流下轉子和定子上負載發(fā)生變化，高側應力作用在定子與轉子葉片上，造成一定的汽蝕效應.圖7為轉子葉片和定子葉片兩側20%蒸氣體積分數(shù).大量薄薄的不穩(wěn)定氣穴覆蓋了吸力面?zhèn)却蟛糠謪^(qū)域，并且靠近轉子葉片壓力面?zhèn)鹊暮缶?由于氣穴相對較薄，空化作用較弱，因此在定子和轉子的這種特殊組合下，不會出現(xiàn)大規(guī)模阻塞問題.

圖7 葉片和輪轂上20%蒸氣體積分數(shù)

HUANG等[32]對噴水推進泵內部空化狀態(tài)進行了數(shù)值研究，發(fā)現(xiàn)空化是導致其內部流動紊亂的重要原因.本課題組[14]研究了混流式噴水推進泵葉輪流道的空化特性.在高航速下，受非均勻進流影響，葉輪分為過流流道及堵塞流道.過流流道為流道2，堵塞流道為流道3和4.其中，堵塞流道進流沖角過大容易在吸力面?zhèn)刃纬闪鲃臃蛛x；而在過流流道中，進流角反而小于葉片安放角進而出現(xiàn)負沖角，在壓力面形成流動分離現(xiàn)象.在船舶實際航行過程中，噴水推進泵空化體積分布也呈現(xiàn)高度的不均勻性.堵塞流道由于液流速度低，葉頂泄漏流速度及泄漏量普遍偏小，未出現(xiàn)泄漏渦空化，而在吸力面?zhèn)瘸霈F(xiàn)少量片狀空化渦.在過流流道，由于液流速度普遍較快，泄漏流速度及泄漏量甚至遠高于均勻進流情形，因此大量泄漏渦空化出現(xiàn)在過流流道輪緣區(qū).由負沖角形成的壓力面?zhèn)确蛛x渦也大量附著在壓力面，形成片狀空化渦，如圖8所示.王雪豹[33]通過對噴水推進泵內部空化流動進行數(shù)值分析后得到相似結論：在高轉速下，葉片上會附著大量空泡，且從輪緣處逐漸發(fā)展到輪轂處，不同葉片處空泡體積分數(shù)以及流道內空泡的分布有較為明顯的差異性.

圖8 高航速下噴水推進泵葉輪流道的空化特性

4.3 非均勻進流對噴水推進泵載荷的影響

由于進流的不均勻，作用在轉子與定子上的載荷將會發(fā)生變化.在噴水推進泵運行過程中，非均勻的流入速度分布會產生一個附加的徑向力，該力在慣性參考系中保持穩(wěn)定.BULTEN等[34]對噴水推進泵進行瞬態(tài)計算，非均勻進流分布會在葉輪軸上產生穩(wěn)定的徑向力，該力的大小取決于不均勻程度，徑向力的方向幾乎與流入速度分布無關.流量的變化表明，穩(wěn)定徑向力的方向隨著流量的降低而變化.GULICH[35]對多級泵、雙向泵進行研究，也發(fā)現(xiàn)泵進流速度的畸變會使徑向力發(fā)生變化，導致泵體發(fā)生振動，產生不良影響.曹璞玉[36]在研究非均勻進流下葉片載荷時發(fā)現(xiàn)，非均勻進流會導致葉片載荷分布發(fā)生變化，各葉片上載荷分布具有不均勻性.輪轂處，周向分離渦誘發(fā)的展向渦導致葉片做功能力降低，噴水推進泵輪轂處揚程也有所下降.而輪緣處，周向分離渦誘發(fā)的集中分離渦導致葉片的環(huán)量降低，輪緣處揚程也因此出現(xiàn)折斷性下降.

4.4 非均勻進流對噴水推進泵旋轉失速的影響

船舶在實際航行過程中會常常處于啟動、轉向、倒航等機動條件.在機動條件下，噴水推進泵常處于部分負載工況運行，導致葉輪出現(xiàn)旋轉失速等不穩(wěn)定流動現(xiàn)象.它不僅會造成噴水推進泵的揚程損失[37]，還會誘發(fā)振動噪聲等，使得泵內部流動狀況更加惡劣，甚至會破壞過流部件，造成葉片的損壞.EMMONS等[38]發(fā)現(xiàn)非均勻進流下，葉輪內部會出現(xiàn)旋轉失速，影響流道過流能力.ZHANG等[39]對風機進行數(shù)值模擬，研究了非均勻進流下旋轉失速的觸發(fā)機制及出口長度對失速裕度的影響.LIN等[40]通過高階畸變動態(tài)模型，對失速發(fā)生時刻、位置進行準確識別.LI等[41]通過控制總壓畸變強度實現(xiàn)對進口葉尖畸變、輪轂徑向畸變強度的捕捉，并提出葉尖空氣噴射技術顯著提高壓氣機失速裕度.馮建軍等[42]對離心泵進口周向和徑向2種非均勻來流失速特性進行數(shù)值模擬，并與均勻來流情況進行對比，發(fā)現(xiàn)非均勻入流會導致旋轉失速的發(fā)生.本課題組[43]對不同工況下葉輪出口流態(tài)進行研究，發(fā)現(xiàn)小流量下葉輪出口處更容易發(fā)生流動畸變，造成流道堵塞和湍動能耗散，使得揚程驟降，由此提出駝峰區(qū)內混流式噴水推進泵失速狀態(tài)判別機理.同時，李恩達[14]對彎管進流下混流式噴水推進泵失速特性進行了數(shù)值計算，獲得了不同進流方式下葉輪液流特性分布，發(fā)現(xiàn)失速工況下，彎管進流流態(tài)略好于直管進流，葉輪內部流動狀態(tài)較為穩(wěn)定，彎管進流能夠有效緩解失速工況下的不穩(wěn)定流態(tài)以及失速渦尺度.曹璞玉[36]在對非均勻進流的研究中也有類似結論：受流道內部渦旋擾動，相較于直管均勻進流，非均勻進流揚程會出現(xiàn)折斷性下降，周向分離渦擾動代替系統(tǒng)擾動誘發(fā)失速，導致能量耗散.

由此可見，均勻進流下，旋轉失速會導致泵進口處回流量激增，增加運行損耗.但在非均勻進流下，旋轉失速的發(fā)展進程和模式可能會受到較大改變，某種情況下，非均勻進流可能會起到抑制旋轉失速發(fā)生的作用，但在全工況范圍內，非均勻進流導致的水力損失仍然較均勻進流大.

4.5 非均勻進流對噴水推進泵壓力脈動的影響

受非均勻進流影響，噴水推進泵內部壓力脈動與均勻進流時存在差別.常書平等[44]研究了噴水推進泵在設計工況、運行工況時葉輪進口與出口、導葉中部與出口的壓力脈動，發(fā)現(xiàn)最大壓力脈動發(fā)生在葉輪進口處，受非均勻進流影響，葉輪進口從80°到140°半徑方向的壓力脈動較大，其主要受葉輪葉頻控制.噴水推進泵在額定航速下葉輪進口處壓力脈動最小，當船舶自由航行時，其壓力脈動頻率與轉速呈線性關系.王雪豹等[45]對設計工況下軸流式噴水推進泵內部各監(jiān)測點的壓力脈動時域圖和頻域圖進行了對比分析，受葉頻的影響，首、次級葉輪輪緣間隙處的壓力脈動不僅與葉輪的葉片數(shù)有關，還與噴水推進泵葉輪數(shù)量有關.在工作過程中，由于首、次級兩級葉輪反向旋轉，軸線方向上2級葉輪之間軸向間隙處壓力脈動幅值達到最大.

本課題組[14]對比分析了均勻進流與非均勻進流下噴水推進泵壓力脈動特性.受非均勻進流影響，不同監(jiān)測點壓力脈動幅度有所增加，同時流道過流能力會減弱，泵內回流現(xiàn)象將會加劇.這一現(xiàn)象與王雪豹等[33]的研究結論相一致，他們認為非均勻進流壓力脈動特性與均勻進流相比存在明顯差異.相較于均勻進流下壓力隨時間的小幅度脈動，非均勻進流下脈動幅值波動極為顯著.

5 研究展望與發(fā)展趨勢

非均勻進流是噴水推進器運行過程中的一種典型的現(xiàn)象，受非均勻進流影響，噴水推進泵運行過程中不穩(wěn)定流動問題加劇，從而對混流泵的經濟性和安全性都產生很大的影響，雖然學界對該問題已經有了一定的認識，但對非均勻進流的研究還不夠完善.因此，需要從以下幾個方面開展更加深入的研究:

1) 在對噴水推進泵內流特性進行數(shù)值模擬時，為了更好地分析非均勻進流下噴水推進泵內部多尺度旋渦結構和二次流，需要選擇更好的模型與之匹配，使得模擬更加接近真實情況.除此之外，對非均勻進流下噴水推進泵的振動及噪聲的研究還不夠充分，需要加強這方面的研究.

2) 對于噴水推進泵內非均勻進流的研究目前是以模擬為主，受到客觀條件的限制，未能通過試驗的方式對非均勻進流下噴水推進泵性能及推力進行測試，因此需要通過相應試驗來驗證數(shù)值計算的準確性.為了更好地模擬船舶的真實航行狀態(tài)，需要搭建噴水推進泵試驗臺，來獲得不同航速下噴水推進泵的推力特性，更好地揭示非均勻進流下噴水推進泵內部的流動規(guī)律.

3) 對于穩(wěn)定巡航狀態(tài)下噴水推進泵非均勻進流的研究已有了一定進展，未來可以針對機動條件下的運行狀態(tài)開展研究.由于噴水推進泵在機動條件下會處于部分負載工況，但由于缺乏相關試驗數(shù)據(jù)，未能對其內部流動特性做出真實模擬.未來可以通過基于機動條件下的試驗數(shù)據(jù)進行精確的瞬態(tài)數(shù)值計算，進一步研究噴水推進泵在機動條件下的內流特性.