梁木桂，付 廣?，董金夢(mèng)，李喬喬

1) 東北石油大學(xué)地球科學(xué)院，大慶 163318 2) 大慶油田有限責(zé)任公司第一采油廠，大慶 163001

油氣勘探實(shí)踐表明，油源斷裂（溝通源巖和目的儲(chǔ)層，且在油氣成藏時(shí)期活動(dòng)的斷裂[1]）在含油氣盆地內(nèi)被蓋層（通常是區(qū)域性蓋層）分隔儲(chǔ)層油氣運(yùn)聚成藏中起著至關(guān)重要的作用，不僅表現(xiàn)在其分布控制著油氣的分布，更重要的是其輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期決定著油氣的規(guī)模.由此不難看出，準(zhǔn)確地厘定出被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期，對(duì)于正確認(rèn)識(shí)含油氣盆地被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂在油氣成藏中的作用至關(guān)重要.

前人對(duì)油源斷裂及其輸導(dǎo)油氣作用的研究可歸納為：（1）利用斷裂穿層性與源巖和目的儲(chǔ)層之間關(guān)系，結(jié)合油氣成藏時(shí)期，確定油源斷裂的類型和分布特征[2-8]；（2）根據(jù)油源斷裂分布與不同等級(jí)源巖分布之間的空間配置關(guān)系，確定油源斷裂輸導(dǎo)油氣的空間有效性[9-14]，認(rèn)為位于優(yōu)質(zhì)源巖分布區(qū)內(nèi)的油源斷裂，其輸導(dǎo)油氣的空間有效性好；（3）根據(jù)油源斷裂活動(dòng)時(shí)期與源巖排烴時(shí)期之間的時(shí)間匹配關(guān)系，確定油源斷裂輸導(dǎo)油氣的時(shí)間有效性[15-19]，明確提出只有與源巖排烴時(shí)期同期的斷裂活動(dòng)時(shí)期，才是油源斷裂輸導(dǎo)油氣的有效時(shí)期.這些研究成果對(duì)認(rèn)識(shí)油源斷裂在油氣運(yùn)聚成藏中的作用具有重要價(jià)值.

然而，對(duì)于被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂，并非一經(jīng)活動(dòng)就能破壞蓋層，使其輸導(dǎo)的油氣穿過(guò)蓋層運(yùn)移至目的儲(chǔ)層中，只有當(dāng)油源斷裂破壞蓋層達(dá)到一定程度后，其輸導(dǎo)的油氣才可以穿過(guò)蓋層運(yùn)移至目的儲(chǔ)層中.因此，只有蓋層封閉能力被油源斷裂破壞后的斷裂活動(dòng)時(shí)期，才是油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期.此外，斷裂輸導(dǎo)油氣也并非僅發(fā)生在其活動(dòng)時(shí)期，當(dāng)其停止活動(dòng)后，斷裂填充物在一段時(shí)間內(nèi)仍具有一定的孔滲性，雖然輸導(dǎo)油氣能力弱，但仍可輸導(dǎo)油氣，因此這一段時(shí)間也應(yīng)為斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期.只有全面地考慮了以上各種因素的影響，才能準(zhǔn)確地厘定出被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期和正確地認(rèn)識(shí)油源斷裂在油氣成藏中的作用；否則，可能會(huì)低估或高估油氣富集程度，給油氣勘探帶來(lái)一定風(fēng)險(xiǎn).

1 被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣機(jī)理及有效時(shí)期

在含油氣盆地中，下伏源巖和上覆目的儲(chǔ)層之間通常發(fā)育有泥巖蓋層.油源斷裂能否輸導(dǎo)源巖生成的油氣進(jìn)入到目的儲(chǔ)層中，主要取決于泥巖蓋層的封閉性和斷裂填充物的封閉性.在斷裂活動(dòng)時(shí)期，倘若油源斷裂在泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下不連接，那么油源斷裂伴生裂縫輸導(dǎo)的油氣不能穿過(guò)泥巖蓋層，只能被封蓋在泥巖蓋層之下，此時(shí)期應(yīng)為泥巖蓋層封閉時(shí)期，如圖1中的Ta所示.只有油源斷裂在泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接，油源斷裂伴生裂縫輸導(dǎo)的油氣才能穿過(guò)泥巖蓋層，繼續(xù)沿著伴生裂縫運(yùn)移至目的儲(chǔ)層中，從此時(shí)期開(kāi)始一直至斷裂停止活動(dòng)時(shí)期應(yīng)為油源斷裂伴生裂縫輸導(dǎo)油氣時(shí)期，如圖1中的Tb所示.當(dāng)斷裂停止活動(dòng)后，油源斷裂伴生裂縫逐漸緊閉愈合，失去輸導(dǎo)油氣能力.然而，此時(shí)期斷裂填充物仍具有一定的孔滲性，盡管其輸導(dǎo)油氣能力明顯弱于油源斷裂伴生裂縫輸導(dǎo)油氣能力，但其依然可以輸導(dǎo)油氣穿過(guò)泥巖蓋層向上運(yùn)移，此時(shí)期應(yīng)為斷裂填充物輸導(dǎo)油氣時(shí)期，如圖1中的Tc所示.當(dāng)斷裂填充物封閉能力達(dá)到一定程度后，斷裂填充物孔滲性明顯變差，失去輸導(dǎo)油氣能力，此時(shí)期應(yīng)為斷裂填充物封閉時(shí)期，如圖1中的Td所示.由此可知，被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期應(yīng)為伴生裂縫輸導(dǎo)油氣時(shí)期和斷裂填充物輸導(dǎo)油氣時(shí)期之和.

圖1 被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期構(gòu)成示意Fig.1 Composition of the period for transporting oil and gas by the oil source fault of the reservoir separated by caprock

然而，被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂能否有效地輸導(dǎo)油氣，除了要求油源斷裂處于輸導(dǎo)油氣時(shí)期外，還必須要求源巖處于排烴時(shí)期.只有處于二者的重合時(shí)期，油源斷裂才能輸導(dǎo)油氣；否則，油源斷裂不能輸導(dǎo)油氣.由此可知，被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期應(yīng)為油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期和源巖排烴時(shí)期的重合時(shí)期，二者的重合時(shí)期越長(zhǎng)，油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期越長(zhǎng)；反之則越短（圖2）.

圖2 被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期厘定示意Fig.2 Determination of the effective period for transporting oil and gas by the oil source fault of the reservoir separated by caprock

2 被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期厘定方法

由上述分析可知，只要確定出油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期和源巖排烴時(shí)期，取二者的重合時(shí)期即可厘定出被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期.

2.1 油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期確定方法

由圖1中可以看出，只需確定出斷裂停止活動(dòng)時(shí)期、斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期和斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期，即可得到伴生裂縫輸導(dǎo)油氣時(shí)期（斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期至斷裂停止活動(dòng)時(shí)期）和斷裂填充物輸導(dǎo)油氣時(shí)期（斷裂停止活動(dòng)時(shí)期至斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期），取二者之和即可得到被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期.

斷裂停止活動(dòng)時(shí)期可利用斷裂生長(zhǎng)指數(shù)法[20]、斷裂活動(dòng)速率法[21]和地層伸展率法[22]等進(jìn)行確定.當(dāng)斷裂生長(zhǎng)指數(shù)小于1或者斷裂活動(dòng)速率或地層伸展率相對(duì)較小時(shí)，即為斷裂停止活動(dòng)時(shí)期.

斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期可以按照以下步驟進(jìn)行確定：首先，由井震資料讀取斷裂在泥巖蓋層內(nèi)斷距和被其錯(cuò)斷泥巖蓋層厚度，利用最大斷距相減法[23]和地層古厚度恢復(fù)方法[24]分別恢復(fù)不同地質(zhì)時(shí)期的古斷距和古厚度，得到泥巖蓋層古斷接厚度（蓋層厚度減去斷裂斷距），并作出其古斷接厚度隨時(shí)間變化關(guān)系圖（圖1）.然后，根據(jù)試油成果和測(cè)井解釋等資料統(tǒng)計(jì)研究區(qū)泥巖蓋層上下的油氣顯示特征，作出其與泥巖蓋層斷接厚度之間關(guān)系圖，當(dāng)油氣僅在泥巖蓋層之下分布時(shí)，其所對(duì)應(yīng)的最大斷接厚度即為斷裂在泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接所需的最大斷接厚度[25-26].最后，取泥巖蓋層斷接厚度等于斷裂在其內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接所需的最大斷接厚度所對(duì)應(yīng)的時(shí)期，即為斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期（圖1）.

由圖1中可以看出，斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期應(yīng)為斷裂填充物和儲(chǔ)層巖石二者排替壓力相等時(shí)所對(duì)應(yīng)的時(shí)期.由此可知，只需確定出斷裂填充物排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系和儲(chǔ)層巖石排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系，即可確定出斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期.斷裂填充物排替壓力由于受限于鉆井和取心，通過(guò)實(shí)測(cè)樣品獲取是不可能的，只能借助于圍巖實(shí)測(cè)排替壓力數(shù)據(jù).在認(rèn)為斷裂是圍巖中傾斜巖層，其成分來(lái)自兩盤(pán)被錯(cuò)斷地層巖石的前提下，斷裂填充物排替壓力與圍巖一樣，也是取決于壓實(shí)埋深和泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，是二者的函數(shù)[27].因此，只要確定出斷裂填充物泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，按照圍巖實(shí)測(cè)排替壓力與其壓實(shí)埋深及泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)之間關(guān)系[28]，便可以得到斷裂填充物排替壓力與其壓實(shí)埋深之間關(guān)系.具體方法如下：首先利用斷裂在蓋層內(nèi)斷距和被其錯(cuò)斷地層巖層厚度和泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，根據(jù)斷裂填充物泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)求取方法[27]計(jì)算斷裂填充物泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，將計(jì)算結(jié)果代入研究區(qū)圍巖實(shí)測(cè)排替壓力與其壓實(shí)埋深和泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)之間關(guān)系式中，得到與斷裂填充物具有相同泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)圍巖排替壓力隨其壓實(shí)埋深變化關(guān)系；然后將該變化關(guān)系由圍巖停止沉積時(shí)期（ts）移至斷裂填充物開(kāi)始?jí)簩?shí)時(shí)期（t0），作為斷裂填充物排替壓力隨其壓實(shí)埋深變化關(guān)系；最后利用地層古埋深恢復(fù)方法[29]恢復(fù)斷裂填充物古壓實(shí)埋深，便可以得到斷裂填充物排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系（圖3）.儲(chǔ)層巖石排替壓力可按如下步驟獲?。菏紫壤米匀毁ゑR測(cè)井資料，由巖層泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)計(jì)算方法[30]，求得儲(chǔ)層巖石的泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)；然后將求取結(jié)果代入研究區(qū)儲(chǔ)層巖石實(shí)測(cè)排替壓力與其壓實(shí)埋深和泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)之間關(guān)系式中，得到儲(chǔ)層巖石排替壓力隨其壓實(shí)埋深變化關(guān)系；最后利用地層古埋深恢復(fù)方法[29]恢復(fù)儲(chǔ)層巖石古壓實(shí)埋深，便可以得到儲(chǔ)層巖石排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系（圖1）.

圖3 斷裂填充物排替壓力預(yù)測(cè)示意Fig.3 Prediction of the displacement pressure of the fault filler

2.2 源巖排烴時(shí)期確定方法

利用源巖的地化特征，由源巖排烴量的計(jì)算方法[31]求取源巖在各地質(zhì)時(shí)期的排烴量，作源巖排烴量隨地質(zhì)時(shí)期的變化關(guān)系，即可確定出源巖排烴時(shí)期（圖2）.

2.3 油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期厘定方法

將油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期和源巖排烴時(shí)期疊合，取二者的重合時(shí)期即為被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期（圖2）.

3 實(shí)例應(yīng)用

本文以渤海灣盆地南堡凹陷南堡5號(hào)構(gòu)造F1油源斷裂為例，采用以上方法厘定其在被東二段（E3d2）泥巖蓋層分隔東一段（E3d1）儲(chǔ)層中的輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期，并根據(jù)厘定結(jié)果與F1油源斷裂附近東一段油氣之間關(guān)系，檢驗(yàn)上述方法的可行性.

南堡5號(hào)構(gòu)造位于南堡凹陷西北部，勘探面積約350 km2( 圖4(a) ).該構(gòu)造整體上表現(xiàn)為東低西高的構(gòu)造形態(tài)，是一個(gè)發(fā)育在中、古生界基巖鼻狀構(gòu)造背景上，受北部西南莊斷裂及其派生斷裂控制而形成的潛山披覆斷背斜構(gòu)造[32]，其上發(fā)育一系列北東東～北東向展布的斷裂 ( 圖4(a) ).南堡5號(hào)構(gòu)造從下至上發(fā)育的地層有孔店組（E2k）、沙河街組（E3s）、東營(yíng)組（E3d）、館陶組（N1g）、明化鎮(zhèn)組（N2m）及第四系（Q），其中沙河街組和東營(yíng)組是其油氣的主要儲(chǔ)層，東一段是本次研究的目的儲(chǔ)層.目前在東一段見(jiàn)到了少量油氣，其主要來(lái)自下伏沙一段（E3s1）～東三段（E3d3）源巖.由于源巖和目的儲(chǔ)層之間被東二段泥巖蓋層分隔，沙一段～東三段源巖中的油氣只有沿著油源斷裂（溝通沙一段～東三段源巖和東一段儲(chǔ)層，且在油氣成藏期——館陶組至明化鎮(zhèn)組沉積時(shí)期[33]活動(dòng)的斷裂）才能穿過(guò)東二段泥巖蓋層向上覆東一段儲(chǔ)層中聚集成藏.F1斷裂位于南堡5號(hào)構(gòu)造中部，為一北東走向的正斷裂 ( 圖4(a) ).該斷裂向西北傾斜，傾角平均為25°，斷距最大可達(dá)185 m，最小為20 m，從東三段下部一直斷至館陶組上部 ( 圖4(b) ).由斷裂生長(zhǎng)指數(shù)計(jì)算結(jié)果可以看出，F(xiàn)1斷裂主要在館下段（N1gL）沉積時(shí)期活動(dòng)（圖5）.由此可知，F(xiàn)1斷裂應(yīng)是南堡5號(hào)構(gòu)造中被東二段泥巖蓋層分隔東一段儲(chǔ)層油源斷裂，準(zhǔn)確地厘定出其輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期，對(duì)于正確認(rèn)識(shí)南堡5號(hào)構(gòu)造東一段油氣富集程度和有效指導(dǎo)其勘探至關(guān)重要.

圖4 南堡5號(hào)構(gòu)造F1油源斷裂與油氣分布關(guān)系.（a）平面圖；（b）剖面圖Fig.4 Distribution of the F1 oil source fault and hydrocarbon in Nanpu 5th structure: (a) plan; (b) section views

圖5 F1油源斷裂在不同層位生長(zhǎng)指數(shù)分布Fig.5 Distribution of the growth index of the F1 oil source fault in different layers

由圖4中可以看出，F(xiàn)1油源斷裂破壞了東二段泥巖蓋層，但在不同測(cè)線處F1油源斷裂破壞東二段泥巖蓋層的程度不同.在測(cè)線L1、L3、L4、L5、L6、L7和L9處，東二段泥巖蓋層斷接厚度大于南堡凹陷斷裂在泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接所需的最大斷接厚度（約為120 m[18]），F(xiàn)1油源斷裂在東二段泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下未連接，不能將下伏沙一段～東三段源巖生成的油氣輸導(dǎo)至東一段儲(chǔ)層中，不存在輸導(dǎo)油氣時(shí)期；而在測(cè)線L2和L8處，東二段泥巖蓋層斷接厚度分別為25和118 m，均小于南堡凹陷斷裂在泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接所需的最大斷接厚度，F(xiàn)1油源斷裂在東二段泥巖蓋層內(nèi)分段生長(zhǎng)上下連接，可將下伏沙一段～東三段源巖生成的油氣輸導(dǎo)至東一段儲(chǔ)層中（圖6）.因此，需要研究在測(cè)線L2和L8處的F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期.

圖6 南堡5號(hào)構(gòu)造F1油源斷裂不同測(cè)線處東二段泥巖蓋層斷接厚度Fig.6 Juxtaposition thickness of the mudstone caprock of E3d2 in the F1 oil source fault of the Nanpu 5th structure

由圖5中可以看出，F(xiàn)1油源斷裂主要在館下段沉積時(shí)期（約為距今23.8～13.3 Ma）生長(zhǎng)指數(shù)大于1.換句話說(shuō)，F(xiàn)1油源斷裂活動(dòng)時(shí)期為館下段沉積時(shí)期，其停止活動(dòng)時(shí)期為距今13.3 Ma.

根據(jù)上述斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期確定方法，可以得到在測(cè)線L2和L8處F1油源斷裂開(kāi)始破壞東二段泥巖蓋層封閉能力時(shí)期分別約為距今16.0和13.6 Ma（圖7）.

圖7 F1油源斷裂開(kāi)始破壞東二段泥巖蓋層封閉能力時(shí)期厘定Fig.7 Determination of the period when the F1 oil source fault started to destroy the sealing capacity of the mudstone caprock of E3d2

由斷裂填充物泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)求取方法[27]，計(jì)算得到在東二段泥巖蓋層內(nèi)測(cè)線L2和L8處F1油源斷裂填充物泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)分別為51.38%和63.80%，將計(jì)算結(jié)果代入式(1)[34]中，根據(jù)上述斷裂填充物排替壓力計(jì)算方法得到在測(cè)線L2和L8處F1油源斷裂填充物排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系（圖8）.根據(jù)巖層泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)計(jì)算方法[30]，計(jì)算得到F1油源斷裂在測(cè)線L2和L8處東三段儲(chǔ)層巖石泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)皆為17.00%，將計(jì)算結(jié)果代入式(2)[7]中，由上述儲(chǔ)層巖石排替壓力計(jì)算方法得到在F1油源斷裂測(cè)線L2和L8處儲(chǔ)層巖石排替壓力隨時(shí)間變化關(guān)系（圖8）.由圖8中斷裂填充物排替壓力與儲(chǔ)層巖石排替壓力相等時(shí)所對(duì)應(yīng)時(shí)期，便可以得到在東二段泥巖蓋層內(nèi)測(cè)線L2和L8處F1油源斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期分別約為距今10.7和11.2 Ma.

圖8 在東二段泥巖蓋層內(nèi)F1油源斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期厘定.（a）測(cè)線 L2；（b）測(cè)線 L8Fig.8 Determination of the period when the F1 oil source fault fillers began sealing in the mudstone caprock of E3d2: (a) line L2; (b) line L8

式中：Ps為南堡凹陷圍巖實(shí)測(cè)排替壓力，MPa；Zs為南堡凹陷圍巖壓實(shí)埋深，m；Rs為南堡凹陷圍巖泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，%.

式中：Pc為南堡凹陷儲(chǔ)層巖石實(shí)測(cè)排替壓力，MPa；Zc為南堡凹陷儲(chǔ)層巖石壓實(shí)埋深，m；Rc為南堡凹陷儲(chǔ)層巖石泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)，%.

綜合上述研究可知，伴生裂縫輸導(dǎo)油氣時(shí)期在F1油源斷裂測(cè)線L2和L8處分別為距今16.0～13.3 Ma和13.6～13.3 Ma，斷裂填充物輸導(dǎo)油氣時(shí)期在F1油源斷裂測(cè)線L2和L8處分別為距今13.3～10.7 Ma和13.3～11.2 Ma，F(xiàn)1油源斷裂在測(cè)線L2和L8處輸導(dǎo)油氣時(shí)期分別為距今16.0～10.7 Ma和13.6～11.2 Ma（圖9）.

由南堡凹陷源巖排烴量模擬結(jié)果[31]可知，沙一段～東三段源巖在東三段沉積時(shí)期開(kāi)始向外排烴，在明化鎮(zhèn)組沉積早期達(dá)到排烴高峰期，至今仍向外排烴（圖9）.

將上述F1油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期與沙一段～東三段源巖排烴時(shí)期疊合可以看出，在測(cè)線L2和L8處F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期分別為距今16.0～10.7 Ma和13.6～11.2 Ma（圖9）.

圖9 F1油源斷裂向東一段儲(chǔ)層輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期厘定.（a）測(cè)線L2；（b）測(cè)線 L8Fig.9 Determination of the effective period for transporting oil and gas from the F1 oil source fault to the reservoir of E3d1: (a) line L2; (b) line L8

由圖9中可以看出，在測(cè)線L2處F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期相對(duì)較長(zhǎng)（為5.3 Ma），較有利于其輸導(dǎo)沙一段～東三段源巖生成的油氣穿過(guò)東二段泥巖蓋層向東一段儲(chǔ)層中聚集成藏.但目前測(cè)線L2附近僅上盤(pán)鉆有Np5-96井，東一段未見(jiàn)到油氣，這是因?yàn)榇司@在了構(gòu)造的低部位（圖4（a）），不利于油氣成藏；若鉆到測(cè)線L2東側(cè)下盤(pán)構(gòu)造高部位（圖4（a）），東一段應(yīng)能獲得油氣顯示.在測(cè)線L8處F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期相對(duì)較短（為2.4 Ma），且主要為斷裂填充物輸導(dǎo)油氣，造成其輸導(dǎo)油氣量有限，不利于油氣在東一段儲(chǔ)層中大規(guī)模運(yùn)聚成藏，這可能是目前南堡5號(hào)構(gòu)造東一段F1油源斷裂在測(cè)線L8附近已發(fā)現(xiàn)油氣，但規(guī)模有限的根本原因（圖4（a））.

4 結(jié)論

（1）被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期應(yīng)為油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期和源巖排烴時(shí)期的重合時(shí)期.

（2）通過(guò)斷裂停止活動(dòng)時(shí)期、斷裂開(kāi)始破壞泥巖蓋層封閉能力時(shí)期和斷裂填充物開(kāi)始封閉時(shí)期確定油源斷裂輸導(dǎo)油氣時(shí)期，利用源巖地化特征確定源巖排烴時(shí)期，將二者疊合建立了被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期的厘定方法，且其在實(shí)際應(yīng)用中行之有效.

（3）在測(cè)線L2處F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期相對(duì)較長(zhǎng)，為5.3 Ma，較有利于油氣在東一段儲(chǔ)層中運(yùn)聚成藏（目前構(gòu)造高部位尚未鉆探）；在測(cè)線L8處F1油源斷裂在東一段儲(chǔ)層內(nèi)輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期相對(duì)較短，為2.4 Ma，且主要為斷裂填充物輸導(dǎo)油氣，不利于油氣在東一段儲(chǔ)層中大規(guī)模運(yùn)聚成藏.

（4）該方法僅可用于砂泥巖地層中被蓋層分隔儲(chǔ)層油源斷裂輸導(dǎo)油氣有效時(shí)期的厘定.