劉學利，鄭小杰，錢德升，高海銘，譚濤，蒲萬芬

1.中國石化西北油田分公司勘探開發(fā)研究院，新疆 烏魯木齊 830011 2.油氣藏地質及開發(fā)工程國家重點實驗室(西南石油大學)，四川 成都 610500

塔河油田A區(qū)三疊系下油組油藏是受構造和斷層控制的典型斷背斜、強底水砂巖油藏[1]，具有厚層底水和廣闊的邊水，水油體積比大于100，砂體縱橫向連續(xù)性好，厚度平均達120m，隔夾層不發(fā)育，非均質性強，層內級差大于30。砂體平均孔隙度為21%，平均滲透率為733mD，屬中孔、中高滲儲層。地層溫度110.53℃，原始地層壓力49.16MPa，目前油藏地層壓力48.3MPa，壓力保持程度達98%，油藏天然能量充足[2,3]?？偟V化度為208470mg/L，屬封閉環(huán)境下的高礦化度地層水。該類油藏在天然能量開采階段采用水平井開發(fā)方式獲得了較好的開發(fā)效果，水驅采收率在30%以上，但是隨著開發(fā)的深入，在生產井附近形成呈開口向下的拋物線形狀的水錐[4,5]，油藏含水率不斷上升，嚴重影響油藏的整體開發(fā)效果。

早在20世紀初，為了保持油層壓力，提高油田生產能力，提出了利用注氣維持油藏壓力、改善油田開發(fā)效果的方法[6,7]。注氣提高采收率技術不僅可以應用在常規(guī)和低滲油藏，也可運用在強底水砂巖油藏。據2014年的數據顯示，美國有128個CO2驅油的項目在實施，年提高原油采收率(EOR)產量達到了1371×104t，約占世界總CO2驅油年EOR產量的93%[8-12]。美國克河油田、委內瑞拉馬拉開波油田以及加拿大都開展了大規(guī)模的注N2采油[13-16]，并取得了不錯的驅油效果；中國的塔河油田通過N2驅油技術有效地抑制了油藏底水的錐進，累計增油8271.2t；勝利油田通過N2驅油技術平均增油13t/d，并且使含水率下降了18.5%[17]。張謙偉[18]通過細管試驗法和經驗公式法進行對比之后，運用CMG法研究了CO2+N2混合氣體與原油混合的最小混相壓力，為下一步研究CO2+N2混合氣體驅油奠定基礎。JAVID[19]和BOUGRE等[20]通過研究N2和CO2混合比例，尋找最小泥相壓力和采收率最高的最佳注氣組合，并證實CO2+N2混合氣體驅油有不錯的驅油效果。

塔河高溫高鹽強底水砂巖油藏面臨著非均質性強、水淹后治理難度大的問題，采用常規(guī)的注氣方法，無法實現(xiàn)高效開采。通過注入CO2+N2混合氣，既可以利用CO2與原油之間較好的混相能力，提高洗油效率，又能充分發(fā)揮N2良好的膨脹性和壓水錐的能力，抑制底水上竄，提高波及系數，進一步提高原油采收率?；谒拥姿皫r油藏地質特點，針對塔河底水砂巖油藏開發(fā)的難題，筆者建立了滿足耐溫120℃、耐壓50MPa的三維物理模型，開展了強底水砂巖油藏注CO2+N2混合氣物理模擬試驗，明確不同注入方式、不同注入速度和不同注采部位等條件下的驅替效果，以期為塔河強底水砂巖油藏注氣方式的優(yōu)選及開發(fā)方案的設計提供試驗依據。

1 高溫高壓底水油藏三維物理填砂模型

基于塔河底水砂巖油藏地質特點，在考慮油藏高孔、高滲物性和韻律特征等規(guī)律的基礎上，根據幾何相似、動力相似、運動相似準則，設計建立滿足耐溫120℃、耐壓50MPa的三維物理填砂模型，以開展高溫高壓注氣試驗。

作為油藏驅油評價試驗的核心部件，模型可以最高完成170℃、55MPa模擬驅替試驗。模型的長×寬×高為40cm×20cm×20cm。內部設計2口水平井(一口為注入井，一口為生產井)，可模擬“一注一采”。

1.1 三維物理填砂模型設計參數

通過對油藏地質資料的收集和分析，得到能代表油藏巖心的物性參數，作為制作三維填砂模型的依據。塔河油田儲層試驗模型的孔隙度、滲透率等基本參數見表1。

根據塔河油田A區(qū)取心井滲透率數據統(tǒng)計，設計填砂模型，模型4個韻律段平均滲透率從上到下分別為100、200、500、1000mD，4個韻律段平均厚度比為4∶6∶6∶4。模型設計遵照物理模擬相似準則，考慮幾何相似、動力相似、運動相似的要求(見表1)，使試驗規(guī)律更加接近油藏現(xiàn)場。

表1 塔河油田A區(qū)油層基本參數及模型設計表

1.2 三維物理填砂模型設計

試驗所采用的三維物理填砂模型是利用石英砂進行膠結制作而成，制作成相似于油田的地質特征、水平井長度和位置的三維物理模型。

設計三維填砂模型從上到下每一層的尺寸分別為40cm×20cm×4cm、40cm×20cm×6cm、40cm×20cm×6cm、40cm×20cm×4cm。要求：①填砂箱內巖心通過石英砂、水泥、水，按照一定比例配制成孔隙度、滲透率大小與油田油層的實際地質特征類似；②水平井設在填砂箱的油層巖心上，模型水平井的長度和井身軌跡與區(qū)塊真實水平井相似(圖1(a)為三維填砂模型水平井分布情況)；③按照表2篩選出來的配方比例，將石英砂、水泥、水攪拌均勻，制作出三維填砂模型(圖1(b)為填砂完成的三維填砂模型)。

圖1 填砂箱模型

表2 三維物理模型物性參數

2 強底水砂巖油藏三維物理模型注氣模擬測試

注氣驅油是提高油藏采收率的一種有效方式，為了研究CO2+N2驅油的控水增油效果，通過三維物理模型水平井注氣驅油裝置，模擬不同注入方式、不同注入速度和不同注采部位的驅替效果，優(yōu)選出注CO2+N2驅油最優(yōu)方案，深入認識注氣驅油控水增油機理，并指導現(xiàn)場應用。

2.1 試驗準備

根據油藏條件(地層溫度110.53℃、地層壓力48.3MPa)，選取注CO2+N2混合氣驅油。

試驗材料：注氣介質為CO2和N2體積比為7∶3的混合氣，驅替油樣采用塔河油田A區(qū)原油。

試驗儀器：高溫高壓三維物理模型裝置(見圖2)，主要由底水驅動生成系統(tǒng)、氣體注入系統(tǒng)、數據采集系統(tǒng)、三維物理填砂模型組成。底水驅動生成系統(tǒng)主要為三維物理試驗提供所需的底水驅動動力。底水生成系統(tǒng)主要包括ISCO泵、恒壓裝置，以保持注入地層水時壓力恒定，從而達到有效模擬地層底水滲流動態(tài)的目的。數據采集系統(tǒng)主要通過電橋儀測試填砂箱內的電阻信號，再通過軟件將電阻信號轉換為油水飽和度，形象地反映模型內部油水分布情況。

圖2 高溫高壓三維物理模型裝置 圖3 驅油試驗流程圖

2.2 試驗方法

試驗流程圖見圖3，檢查整個系統(tǒng)的密封性，將現(xiàn)場取樣的地層水和地層油分別飽和進三維填砂模型，使得模型的含水率、含油飽和度與油藏的原始含水率、含油飽和度一致，具體參數見表3。

表3 底水油藏三維物理填砂模型參數

第1組試驗:以2mL/min的速度開展前期天然水驅，待模型產液含水率與目前現(xiàn)場產液含水率接近時，停止，觀察模型內部油水分布情況。

第2組試驗:開展天然水驅，水驅結束后繼續(xù)進行不同注入方式(連續(xù)注氣和水氣交替，其中水氣交替段塞體積比為1∶1)驅油，計算驅油效率并觀察模型內部油水分布情況。

第3組試驗:開展天然水驅，水驅結束后，依次進行低速、中速和高速(1、2、4mL/min)條件下的注氣驅油，計算不同注入速度的驅油效率并觀察模型內部油水分布情況。

第4組試驗:開展天然水驅，在水驅結束后進行不同注采部位(頂注底采、底注頂采)的驅油，計算不同注采部位的驅油效率并觀察模型內部油水分布情況。

3 采油特征及模型內部現(xiàn)象

3.1 天然水驅試驗分析

圖4為2mL/min天然水驅驅替結果，可以看出，在進行了0.4PV天然水驅后，采出液含水率達到88%，停止試驗，計算得到水驅采收率為32.8%，而該油藏當前產出液含水率為88.4%，采出程度為30.5%，模型產液含水率與目前現(xiàn)場產液含水率基本接近，可以進行后續(xù)試驗。

圖4 2mL/min天然水驅驅替結果 圖5 2mL/min水驅試驗結束時三維物理模型內部含油分布剖面圖

經過天然水驅后，從采集的數據圖(見圖5)可以看出模型內部油水分布情況，注入水沿注水井向生產井推進，底部原油飽和度降低的范圍最大，由底部向頂部逐漸減小。從機理上分析，底水錐進過程中水平井垂向的底部會匯聚形成不同勢梯度，其必然影響油水界面層的結構，水錐為油水界面層的高位點，當天然水驅到一定程度時，隨著地層油含量的減少，油水界面不斷上升，水錐會逐漸靠近生產井，導致水淹形成。

3.2 注氣方式對CO2+N2驅油效果的影響

圖6為天然水驅后分別進行連續(xù)氣驅和段塞體積比為1∶1的水氣交替驅油試驗對比圖。由圖6可以看出，連續(xù)氣驅提高采收率為13.37%，段塞體積比為1∶1水氣交替注入的提高采收率為14.38%，兩種注入方式均可以提高原油采收率，但是水氣交替注入效果更好，相比于連續(xù)氣驅高了1.01個百分點。圖7(a)和圖7(b)分別為連續(xù)氣驅和水氣交替注入試驗結束時油水分布情況，可以看出水氣交替注入方式驅替效果更好。這是因為水氣交替注入能夠調整注入流體剖面，提高波及體積，更多地啟動低滲透層從而驅動更多的原油，提高采收率程度更高，因此最佳的注入方式為水氣交替注入。

圖6 不同注氣方式驅油效率對比

圖7 不同注氣方式試驗結束時三維物理模型內部含油分布剖面圖

3.3 注氣速度對CO2+N2驅油效果的影響

圖8為天然水驅后，注氣速度分別為1、2、4mL/min驅替試驗對比圖?？梢钥闯?，當注氣速度為2mL/min時驅油效率最高，達到15.28%；當注氣速度為4mL/min時驅油效率次之，達到13.40%；當注氣速度為1mL/min時驅油效率最低，僅為11.65%。

圖8 不同注氣速度驅油效率對比

理論上講，隨著注氣速度的增加，毛細管數增加，殘余油飽和度降低，采出程度增加，然而對于非均質性高的油藏，過高的注氣速度會導致過早氣竄，從而導致采出程度降低。圖9為不同注氣速度時，模型內部含油分布剖面圖，可以明顯看出注氣速度為2mL/min時剩余油更少，氣驅波及的范圍更廣，發(fā)生氣竄的時間也相對較晚，可以驅替出更多的剩余油。

圖9 不同注氣速度試驗結束時三維物理模型內部含油分布剖面圖

3.4 注采部位對CO2+N2驅油效果的影響

圖10為天然水驅后頂部注氣底部采油和底部注氣頂部采油試驗對比圖?？梢钥闯?，頂部注氣底部采油驅油效率高，達到15.54%；底部注氣頂部采油驅油效率為13.40%。

圖10 不同注采部位驅油效率對比

圖11為不同注氣部位試驗結束時三維物理模型內部含油分布情況，可以看出頂注底采有更好的驅油效果，這是因為水驅效率低是油藏生產面臨的主要矛盾，而水錐是次要矛盾，通過頂部水平井注混合氣，底部水平井采油可以有效地使高部位的原油被驅替出來，同時起到壓水錐作用，進而提高驅油效率。

圖11 不同注氣部位試驗結束時三維物理模型內部含油分布情況

4 結論

1)利用相似準則設計和制作了能夠模擬油藏原型條件的三維物理模型。開展天然水驅，當產出液含水率達到88%時，水驅采收率為32.8%。模型產液含水率與現(xiàn)場產液含水率基本接近。

2)依據采油特征及模型內部現(xiàn)象，對比不同注氣方式、不同注氣速度和不同注采部位試驗，優(yōu)選出最佳注氣方式為段塞體積比為1∶1水氣交替注入、最佳注氣速度為2mL/min、最佳注氣部位為頂注底采。