張富嘉，王永健，李 驊*，丁元庚，王居飛，朱雪茹，羅 偉

（1.南京農(nóng)業(yè)大學(xué) 工學(xué)院，江蘇 南京 210031；2.江蘇省智能化農(nóng)業(yè)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210031；3.北京京環(huán)智慧環(huán)?？萍加邢薰荆本?100101）

【研究意義】隨著我國(guó)人民生活水平的提高，我國(guó)餐廚垃圾的產(chǎn)量正在逐年增長(zhǎng)[1]。王小銘等[2]采用政府統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)采集和中英文文獻(xiàn)數(shù)據(jù)提取等方法，估算2017年我國(guó)產(chǎn)生餐廚垃圾約1.58×108t。餐廚垃圾具有含水率高、易腐變質(zhì)的特點(diǎn)，為實(shí)現(xiàn)無害化與資源化處理目標(biāo)，需要對(duì)餐廚垃圾進(jìn)行破碎預(yù)處理。前人試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，餐廚垃圾組成成分主要包括食物垃圾、紙張、骨頭、木頭、織物、塑料及油脂等[3]，其中當(dāng)屬骨頭較為堅(jiān)硬。此外，在城鎮(zhèn)居民的日常生活過程中，部分家庭的餐廚垃圾并不會(huì)及時(shí)清理，從餐廚垃圾的產(chǎn)生到破碎預(yù)處理的時(shí)間不等，這就給骨頭的含水率帶來了影響，從而影響其力學(xué)特性。本文以菜市場(chǎng)常見的骨頭為對(duì)象，研究其抗壓及抗彎等力學(xué)特性，為餐廚垃圾破碎機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化提供依據(jù)?！厩叭搜芯窟M(jìn)展】在動(dòng)植物組織的力學(xué)性能方面，近幾十年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了不少的研究。魏俊逸等[4]對(duì)油菜莖稈進(jìn)行了徑向全壓縮和局部壓縮試驗(yàn)，對(duì)油菜莖稈的徑向彈性系數(shù)和力學(xué)特性進(jìn)行了測(cè)量，并研究了不同曲率半徑壓頭對(duì)油菜莖稈局部壓縮力學(xué)特性的影響。Shah 等[5]討論了植物莖稈的結(jié)構(gòu)，評(píng)估了各種測(cè)試莖稈結(jié)構(gòu)性能的方法，包括彎曲試驗(yàn)和軸向加載試驗(yàn)。徐鑫等[6]分別對(duì)苧麻莖稈、木質(zhì)部進(jìn)行了拉伸、壓縮、彎曲和扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)，對(duì)韌皮層進(jìn)行了拉伸、壓縮試驗(yàn)，測(cè)定了苧麻莖稈的基本力學(xué)參數(shù)，為苧麻剝麻機(jī)的設(shè)計(jì)提供了技術(shù)參數(shù)和支撐。孫家駒等[7]把人骨組織看作一種粘彈性結(jié)構(gòu)元件，評(píng)述了它們的力學(xué)性能，還討論了哈弗氏骨的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。Leblicq 等[8]對(duì)小麥和大麥莖稈進(jìn)行了研究，對(duì)植物莖稈的彎曲力學(xué)特性做了理論分析和力學(xué)試驗(yàn)，研究了植物莖稈橢圓化和屈曲對(duì)于莖稈彎曲力學(xué)特性的影響。陳燕等[9]試驗(yàn)測(cè)定了荔枝鮮果的幾何特征，對(duì)其果實(shí)進(jìn)行了不同加載條件的擠壓試驗(yàn)，并對(duì)其果殼進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)，研究為荔枝收獲、加工和運(yùn)輸?shù)忍峁┝死碚撘罁?jù)。李洪波等[10]以‘晉谷21’、‘張雜10’為研究對(duì)象，分別對(duì)谷子不同節(jié)間的莖稈、葉鞘、葉片和葉環(huán)各部位進(jìn)行拉伸力學(xué)測(cè)試，分析了相關(guān)力學(xué)參數(shù)沿莖稈節(jié)間的變化規(guī)律，研究結(jié)果為谷子收獲裝置的設(shè)計(jì)與優(yōu)化提供了參數(shù)依據(jù)。Wright 等[11]對(duì)小麥、大麥及玉米莖稈進(jìn)行了力學(xué)實(shí)驗(yàn)，探求更節(jié)能的收獲方法。尹政等[12]以六安大麻紅麻試驗(yàn)站的新鮮紅麻莖稈為研究對(duì)象，對(duì)紅麻的莖稈、韌皮部和木質(zhì)部進(jìn)行了力學(xué)特性研究，為降低生產(chǎn)裝備在收割過程中對(duì)紅麻莖稈韌皮纖維的損傷、提高割茬切口的質(zhì)量、提升機(jī)械收獲效率提供了理論研究基礎(chǔ)。

【本研究切入點(diǎn)】前人的研究提供了力學(xué)研究的試驗(yàn)方法與相關(guān)材料的力學(xué)特性，但針對(duì)骨頭的相關(guān)斷裂力學(xué)研究鮮見報(bào)道。對(duì)餐廚垃圾中較為堅(jiān)硬的骨頭進(jìn)行壓縮、三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，獲得其斷裂特性參數(shù)，為餐廚垃圾破碎設(shè)備研制提供數(shù)據(jù)支撐?！緮M解決的關(guān)鍵問題】本文先進(jìn)行土淮豬筒骨、肋骨和肩胛骨的三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，以確認(rèn)筒骨是市售骨頭中強(qiáng)度較大的，然后分別以土淮豬筒骨、烏珠穆沁羊筒骨為試驗(yàn)材料，研究其斷裂力學(xué)特性，得到抗壓強(qiáng)度、彎曲應(yīng)力以及彈性模量等力學(xué)參數(shù)，為骨頭結(jié)構(gòu)斷裂力學(xué)仿真分析及餐廚垃圾破碎裝備關(guān)鍵部件設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

1 豬骨三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

為確定市售不同部位骨頭的強(qiáng)度，選取土淮豬的筒骨、肋骨和肩胛骨為試驗(yàn)對(duì)象，骨頭材料于2021年4 月在南京市浦口區(qū)某超市選取購(gòu)買。骨頭都經(jīng)型號(hào)為MC-LHN30A 的美的多用途鍋煮2.5 h 后洗凈收集，并密封保存。

最大彎曲應(yīng)力（彎曲應(yīng)力峰值）是衡量骨頭抗彎能力的重要指標(biāo)，也能證明骨頭強(qiáng)度。本次試驗(yàn)利用南京農(nóng)業(yè)大學(xué)力學(xué)實(shí)驗(yàn)室的DDL100 電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行，如圖1 所示。豬肩胛骨由于是扇形，不利于試驗(yàn)，因此將其加工成長(zhǎng)條狀。3種骨頭分別選5個(gè)樣本進(jìn)行試驗(yàn)，將土淮豬的筒骨、肋骨以及肩胛骨樣本如圖2、圖3和圖4放置，進(jìn)行三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，跨距設(shè)置為60 mm，設(shè)置試驗(yàn)加載速度為5 mm/min。骨頭彎曲應(yīng)力峰值大小按公式 （1）計(jì)算[13]：

圖1 DDL100電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)Fig.1 DDL100 electronic universal testing machine

圖2 豬筒骨彎曲試驗(yàn)Fig.2 Bending test of pig tube bone

圖3 豬肋骨彎曲試驗(yàn)Fig.3 Bending test of pork rib

圖4 豬肩胛骨彎曲試驗(yàn)Fig.4 Bending test of pork shoulder blade

式中：σA表示骨頭最大彎曲應(yīng)力，MPa；Mmax表示骨頭斷裂面上的最大彎矩，N·mm；y表示橫截面底邊距橫截面中心的距離，mm；Iz表示斷裂橫截面對(duì)中性軸的慣性矩，mm4。

如表1可知，豬肋骨彎曲應(yīng)力峰值的最大值為61.94 MPa，平均值為49.66 MPa；豬肩胛骨彎曲應(yīng)力峰值的最大值為26.91 MPa，平均值為24.22 MPa；豬筒骨彎曲應(yīng)力峰值的最大值為142.43 MPa，平均值為103.41 MPa。3種骨頭中筒骨的彎曲應(yīng)力峰值最大，平均值也是最大的，說明豬筒骨強(qiáng)度最大。因此，本文以筒骨為研究對(duì)象，分析其力學(xué)特性隨含水率的變化規(guī)律。

表1 豬肋骨、肩胛骨以及筒骨的最大彎曲應(yīng)力Tab.1 Maximum bending stress of pig rib，shoulder blade and tube bone

2 材料與方法

2.1 試驗(yàn)材料

由于牛筒骨并不屬于餐廚垃圾，且市售筒骨較少，本文選取土淮豬和烏珠穆沁羊的筒骨為試驗(yàn)材料。土淮豬筒骨于2021 年6 月在南京市浦口區(qū)某超市選取購(gòu)買，烏珠穆沁羊筒骨于2021 年7 月在電商平臺(tái)購(gòu)買。骨頭都經(jīng)型號(hào)為MC-LHN30A美的多用途鍋煮2.5 h，后洗凈收集，并密封保存。筒骨的結(jié)構(gòu)主要包括：骨膜、骨質(zhì)和骨髓，骨質(zhì)分為骨密質(zhì)和骨松質(zhì)，如圖5 所示。骨密質(zhì)是致密而堅(jiān)硬的骨組織，布于筒骨的表層。骨松質(zhì)呈現(xiàn)海綿狀，由許多不規(guī)則的片狀或桿狀骨組織組成，布于筒骨的內(nèi)部。骨松質(zhì)腔隙彼此連通，其中充滿小血管和造血組織，稱為骨髓。承受力學(xué)效應(yīng)的主要是骨密質(zhì)。筒骨的兩端比較粗大，其主要由骨松質(zhì)組成，相對(duì)于筒骨中間部分比較疏松，因此筒骨中間部分比兩端強(qiáng)度更大[14]。本文試樣選取筒骨中間部分。

圖5 筒骨的結(jié)構(gòu)Fig.5 The structure of the tube bone

2.2 試驗(yàn)設(shè)備

電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱（型號(hào)101-1A，浙江力辰儀器科技有限公司），精密電子天平，鋁盒，游標(biāo)卡尺（型號(hào)DL91300，寧波得力工具有限公司），電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)（型號(hào)DDL100，長(zhǎng)春試驗(yàn)機(jī)研究所有限公司），鋸骨機(jī)（型號(hào)HX-S21，麗水絲毫精密機(jī)械有限公司），砂紙等。

2.3 試驗(yàn)樣本制備及含水率測(cè)定

城鎮(zhèn)居民生活習(xí)慣、烹飪方式不盡相同，社區(qū)垃圾分類收集時(shí)間也不盡相同，餐廚垃圾從產(chǎn)生到破碎預(yù)處理的時(shí)間差異很大，因此混入餐廚垃圾的骨頭含水率也不盡相同，而含水率對(duì)骨頭的力學(xué)性能影響巨大。為了評(píng)價(jià)含水率對(duì)筒骨力學(xué)特性的影響，需要不同含水率的筒骨作為試驗(yàn)樣本，因此對(duì)初始樣本進(jìn)行干燥處理。

對(duì)于壓縮試驗(yàn)，需要對(duì)筒骨樣本進(jìn)行再加工，截除筒骨兩端比較粗大且相對(duì)疏松的部分，留取強(qiáng)度較大的中間部分，利用鋸骨機(jī)加工成高度為11.05～18.23 mm 的豬筒骨軸向壓縮樣本、7.32～13.18 mm 的羊筒骨軸向壓縮樣本，以及厚度為1.98～4.76 mm 的豬筒骨徑向壓縮樣本、1.76～3.81 mm 的羊筒骨徑向壓縮樣本。樣本兩端用砂紙打磨光滑，并且兩端保持平齊，如圖6、7所示。所有筒骨樣本加工完畢后，全部浸水0.5 h 后取出，用密封袋密封保存。將筒骨樣本分為5 組，每組3 個(gè)樣本，第1 組不作處理，直接密封袋密封保存，第2、3、4、5組樣本通過在100 ℃干燥箱中分別烘干5，10，20，30 min，達(dá)到設(shè)定時(shí)間后，取出樣本，放入密封袋中密封保存。

圖6 軸向壓縮樣本Fig.6 Axial compression sample

對(duì)于彎曲試驗(yàn)，將筒骨樣本分為5組，每組3個(gè)樣本，第1組不作處理，直接密封袋密封保存，第2、3、4、5 組樣本通過在100 ℃干燥箱中分別烘干5，10，20，30 min，達(dá)到設(shè)定時(shí)間后，取出樣本，放入密封袋中密封保存。筒骨彎曲樣本如圖8所示。

圖7 徑向壓縮樣本Fig.7 Radial compression sample

圖8 彎曲樣本Fig.8 Bending sample

對(duì)測(cè)量完力學(xué)特性的筒骨樣本，立即進(jìn)行含水率測(cè)量。在含水率測(cè)量試驗(yàn)中，做完力學(xué)試驗(yàn)的筒骨樣本取其骨密質(zhì)的一部分，放入鋁盒進(jìn)行標(biāo)號(hào)與稱量，然后放入電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱以（105±2）℃的溫度下干燥6 h后，將鋁盒取出并蓋好盒蓋，放入干燥器中冷卻30 min，稱量。再烘干1 h，冷卻，稱量，直至相鄰2次稱量的質(zhì)量差小于2 mg[15]。

采用濕基法的公式表示筒骨含水率，按下式計(jì)算：

式中：Md為濕基含水率，%；mw為樣本中所含水分，g；ms為干燥前樣本的質(zhì)量，g；m1為鋁盒的質(zhì)量，g；m2為干燥前樣本與鋁盒總質(zhì)量，g；m3為干燥后樣本與鋁盒總質(zhì)量，g。

2.4 壓縮試驗(yàn)

因?yàn)橥补堑睦煸嚰^小，與現(xiàn)有萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)無法很好的匹配，所以選用筒骨的壓縮試驗(yàn)作為獲取其應(yīng)力-應(yīng)變曲線的主要方式。壓縮試驗(yàn)分為軸向、徑向壓縮試驗(yàn)，如圖9、10所示。加載速率為3 mm/min。

圖9 軸向壓縮Fig.9 Axial compression

圖10 徑向壓縮Fig.10 Radial compression

壓縮試驗(yàn)測(cè)得的是試樣壓力與位移關(guān)系，需要將壓力與試樣位移的關(guān)系轉(zhuǎn)化成應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系，以此得到筒骨樣本的抗壓強(qiáng)度、彈性模量等力學(xué)參數(shù)。

彈性模量是試驗(yàn)樣本在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)壓縮載荷下應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線上的斜率，按公式（3）計(jì)算[16]：

式中：E為筒骨彈性模量，MPa；F為壓力，N；A為樣本橫截面面積，mm2；ΔL為試驗(yàn)過程樣本壓縮變形量，mm；L為試驗(yàn)前樣本厚度，mm。

抗壓強(qiáng)度為試驗(yàn)樣本在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)壓縮載荷下產(chǎn)生破壞時(shí)的極限應(yīng)力，其大小按公式（4）計(jì)算[16]：

式中：σ為筒骨抗壓強(qiáng)度，MPa；Fmax為壓縮最大破壞力，N；A為樣本橫截面面積，mm2。

2.5 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

將筒骨樣本如圖11 放置，跨距設(shè)置為50 mm，設(shè)置試驗(yàn)加載速度為5 mm/min，開始進(jìn)行三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，研究不同含水率的筒骨彎曲力學(xué)特性。

圖11 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)Fig.11 Three-point bending test

3 結(jié)果與分析

3.1 壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析

圖12 和圖13 為筒骨試樣軸向壓縮時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，可以看出，隨著試樣應(yīng)變的增大，應(yīng)力隨之變大，當(dāng)應(yīng)變?cè)龃蟮侥硞€(gè)數(shù)值時(shí)，應(yīng)力達(dá)到最大值。隨著應(yīng)變進(jìn)一步增大，應(yīng)力減小，此時(shí)試樣破裂。應(yīng)力最大值對(duì)應(yīng)的點(diǎn)為筒骨試樣的破壞臨界點(diǎn)，此應(yīng)力稱為破壞應(yīng)力，即筒骨材料的抗壓強(qiáng)度。隨著含水率增加，軸向筒骨偏軟，但是強(qiáng)度起伏不定。

圖12 豬筒骨軸向壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.12 Axial compression stress-strain curve of pig tube bone

圖13 羊筒骨軸向壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.13 Axial compression stress-strain curve of sheep tube bone

圖14和圖15為筒骨試樣徑向壓縮時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，對(duì)比軸向壓縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果，總的來說，筒骨的徑向抗壓強(qiáng)度大于軸向。綜合各圖可知，對(duì)于相近含水率筒骨試樣，軸向壓縮比徑向壓縮的破壞應(yīng)力小，即軸向壓縮比徑向壓縮的抗壓強(qiáng)度小。隨著含水率增加，徑向筒骨軟硬變化不大，但是強(qiáng)度起伏不定。

圖14 豬筒骨徑向壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.14 Radial compression stress-strain curve of pig tube bone

圖15 羊筒骨徑向壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.15 Radial compression stress-strain curve of sheep tube bone

3.2 軸向壓縮與徑向壓縮試驗(yàn)結(jié)果分析

由表2 可知，豬筒骨軸向壓縮時(shí)的平均彈性模量為1 204.61 MPa，平均抗壓強(qiáng)度為57.38 MPa；羊筒骨軸向壓縮時(shí)的平均彈性模量為1 387.02 MPa，平均抗壓強(qiáng)度為111.27 MPa。軸向壓縮試驗(yàn)施加載荷，產(chǎn)生的應(yīng)力超過筒骨的最大破壞應(yīng)力時(shí)，試件被壓裂。羊筒骨的軸向壓縮彈性模量和抗壓強(qiáng)度平均值均高于豬筒骨的。這表明，豬筒骨與羊筒骨的軸向力學(xué)性能有所區(qū)別。

表2 軸向壓縮試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Axial compression test results

由表3可知：豬筒骨徑向壓縮時(shí)的平均彈性模量為708.53 MPa，平均抗壓強(qiáng)度為201.59 MPa；羊筒骨徑向壓縮時(shí)的平均彈性模量為716.72 MPa，平均抗壓強(qiáng)度為269.63 MPa。徑向壓縮試驗(yàn)施加載荷，產(chǎn)生的應(yīng)力超過筒骨的最大破壞應(yīng)力時(shí)，試件被壓裂。羊筒骨的徑向壓縮彈性模量和抗壓強(qiáng)度平均值均高于豬筒骨的。這表明，豬筒骨與羊筒骨的徑向力學(xué)性能也有所區(qū)別。而筒骨軸向抗壓強(qiáng)度和徑向抗壓強(qiáng)度、軸向彈性模量和徑向彈性模量都相差較大，可以認(rèn)為筒骨材料是一種各向異性的材料。

表3 徑向壓縮試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Radial compression test results

3.3 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)過程分析

筒骨樣本彎曲試驗(yàn)載荷-位移關(guān)系如圖16、圖17 所示。由圖分析可得出筒骨樣本彎曲試驗(yàn)的大致過程：在彎曲試驗(yàn)開始時(shí)，隨著彎曲壓頭不斷向下移動(dòng)，曲線顯現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系；當(dāng)彎曲壓頭向下移動(dòng)到某一值時(shí)，彎曲壓頭對(duì)筒骨樣本施加的載荷達(dá)到了最大值，筒骨樣本出現(xiàn)瞬間折斷，有明顯的的脆斷性；隨著彎曲壓頭向下再移動(dòng)，彎曲骨頭樣本所需的載荷迅速減?。焕^續(xù)加載，筒骨纖維未斷部分繼續(xù)受力，其值出現(xiàn)抬頭上升。

圖16 豬筒骨彎曲試驗(yàn)載荷-位移關(guān)系Fig.16 Load-displacement relationship diagram of pig tube bone bending test

圖17 羊筒骨彎曲試驗(yàn)載荷-位移關(guān)系Fig.17 Load-displacement relationship diagram of sheep tube bending test

3.4 筒骨彎曲力峰值分析

由圖18可以看出，筒骨樣本之間的彎曲力峰值差別較大，其主要原因是由于骨骼是一種非均質(zhì)非彈性的生物材料，受客觀因素如溫度、濕度、生物體的年齡等影響較大，且不容易控制。從試驗(yàn)數(shù)據(jù)中得到豬筒骨彎曲力峰值均值是5 284.84 N，最大彎曲力峰值為9 385.9 N；羊筒骨彎曲力峰值均值是2 869.99 N，最大彎曲力峰值為4 087 N。

圖18 筒骨彎曲力峰值曲線Fig.18 Curve of peak bending force of tube bone

3.5 筒骨含水率對(duì)彎曲應(yīng)力峰值的影響

對(duì)筒骨彎曲應(yīng)力峰值與含水率關(guān)系進(jìn)行二次回歸擬合，結(jié)果如圖19所示，建立回歸方程，豬筒骨：y=618.06x2-510.23x+164.22，其相關(guān)系數(shù)R2=0.706 5；羊筒骨：y=3 902.7x2-2 238.9x+412.89，其相關(guān)系數(shù)R2=0.822 9。回歸結(jié)果顯示，筒骨彎曲應(yīng)力峰值與含水率呈二次負(fù)相關(guān)關(guān)系，且隨著含水率的增大，筒骨的彎曲應(yīng)力峰值減小。

圖19 筒骨彎曲應(yīng)力峰值與含水率關(guān)系曲線Fig.19 Curve of relationship between peak bending stress and water content of tube bone

4 結(jié)論

本文以土淮豬和烏珠穆沁羊的筒骨為研究對(duì)象，通過壓縮試驗(yàn)和三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，獲得其抗壓強(qiáng)度、彎曲應(yīng)力以及彈性模量等力學(xué)參數(shù)，為后續(xù)破碎過程的仿真分析和設(shè)備研制提供數(shù)據(jù)支撐。

豬筒骨與羊筒骨的軸向壓縮和徑向壓縮試驗(yàn)表明：壓縮方向?qū)ν补菢颖镜目箟簭?qiáng)度、彈性模量等力學(xué)參數(shù)有所影響，軸向壓縮的彈性模量較大、抗壓強(qiáng)度較小?？傮w上來看，羊筒骨的抗壓強(qiáng)度和彈性模量大于豬筒骨。壓縮實(shí)驗(yàn)的加載速率為3 mm/min，豬筒骨軸向壓縮的抗壓強(qiáng)度為27.16～88.77 MPa、彈性模量為848.38～1 987.32 MPa，羊筒骨軸向壓縮的抗壓強(qiáng)度為63.30～167.11 MPa、彈性模量為756.74～2 268.21 MPa；豬筒骨徑向壓縮的抗壓強(qiáng)度為135.47～279.00 MPa、彈性模量為418.58～1 248.17 MPa，羊筒骨徑向壓縮的抗壓強(qiáng)度為179.02～442.78 MPa、彈性模量為534.20～1 068.58 MPa。

對(duì)筒骨的彎曲力峰值和彎曲應(yīng)力峰值進(jìn)行了測(cè)量與研究，研究表明：總的來說，豬筒骨的彎曲力峰值比羊筒骨大。筒骨彎曲應(yīng)力峰值與含水率呈二次負(fù)相關(guān)關(guān)系，且隨著含水率的增大，筒骨的彎曲應(yīng)力峰值減小。在含水率相近的情況下，羊筒骨的彎曲應(yīng)力峰值比豬筒骨大。三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的加載速率是5 mm/min，豬筒骨彎曲力峰值為2 257.3～9 385.9 N，羊筒骨彎曲力峰值為1 591.5～4 087 N。