劉穎，楊晨，史濤

1 華北水利水電大學(xué)水資源學(xué)院，鄭州 450046

2 華北水利水電大學(xué)水利學(xué)院，鄭州 450046

3 中國(guó)石油塔里木油田公司開(kāi)發(fā)處，庫(kù)爾勒 841000

0 前言

水力壓裂是油氣井增產(chǎn)增注的重要措施，它可以通過(guò)提高地面注入壓力在儲(chǔ)層內(nèi)部形成水力裂縫，為油、氣、水運(yùn)移提供通道，達(dá)到提高油氣生產(chǎn)效率和最終采收率的目的。與其他類(lèi)型的裂縫相比，水力裂縫開(kāi)度大、延伸遠(yuǎn)、易擴(kuò)展、表面較為光滑平整，水力裂縫數(shù)量和復(fù)雜程度一般與油氣藏開(kāi)發(fā)效果成正相關(guān)關(guān)系。常規(guī)的籠統(tǒng)水力壓裂形成的裂縫一般為單一平直縫，波及范圍較小，對(duì)儲(chǔ)層的改造效果十分有限。為了提高壓裂縫網(wǎng)的復(fù)雜程度，暫堵轉(zhuǎn)向壓裂的概念被提了出來(lái)[1]。這種技術(shù)的核心思想是向已存在的水力裂縫中注入可降解的暫堵劑，令其在裂縫內(nèi)部某個(gè)位置形成暫時(shí)封堵，這樣當(dāng)井口壓力再次提高時(shí)就會(huì)造成憋壓，迫使其他位置開(kāi)啟新的裂縫并在延伸過(guò)程中轉(zhuǎn)向，從而達(dá)到提高縫網(wǎng)復(fù)雜程度的目的。暫堵劑可以在儲(chǔ)層溫度下自動(dòng)降解，不會(huì)對(duì)儲(chǔ)層造成傷害。該方法僅依靠在縫內(nèi)指定位置形成暫堵即可實(shí)現(xiàn)高效轉(zhuǎn)向壓裂，在顯著提高縫網(wǎng)復(fù)雜程度和波及范圍的同時(shí)，還可以省掉機(jī)械分隔工具，既節(jié)省了工費(fèi)用又降低了施工風(fēng)險(xiǎn)，因此具有十分廣闊的應(yīng)用前景。

暫堵轉(zhuǎn)向壓裂成功的前提和關(guān)鍵在于對(duì)已有裂縫進(jìn)行快速、有效的封堵，這就需要對(duì)暫堵劑在水力裂縫內(nèi)封堵機(jī)理進(jìn)行充分的了解。從幾何形狀上劃分，暫堵劑可概化為多級(jí)配顆粒和纖維組成的混合材料[2]。其中，顆粒在水力裂縫內(nèi)的封堵規(guī)律已經(jīng)研究的較為充分，自20 世紀(jì)從70 年代起，陸續(xù)有三分之一架橋[3]、雙顆粒架橋[4]，三分之二架橋[5]、d90 規(guī)則[6]、理想充填[7]、分形理論[8]和粒徑匹配[9]等封堵理論被提出，鄭力會(huì)等[10]對(duì)顆粒在裂縫中的封堵理論做了全面的回顧。而纖維在裂縫中的封堵規(guī)律研究則起步較晚，POTAPENKO等[11]通過(guò)400 多組實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)研究了不同縫寬、不同流體速度、不同纖維加量下的架橋封堵能力，從宏觀上得到了縫寬、流體速度以及纖維體積分?jǐn)?shù)對(duì)纖維架橋封堵能力的影響規(guī)律。梅艷等[12]推測(cè)了纖維封堵裂縫的微觀機(jī)理，認(rèn)為其封堵過(guò)程分為三步：①架橋作用，暫堵纖維在裂縫表面凹凸不平及狹窄處產(chǎn)生掛阻“架橋”，形成橋堵的網(wǎng)絡(luò)骨架；②充填和嵌入作用，纖維柔性變形填充和嵌入骨架中微孔道和地層中已有的小孔道，經(jīng)過(guò)進(jìn)一步壓實(shí)形成致密的封堵層；③滲濾和拉筋作用，纖維封堵層被逐漸壓實(shí)失水，變形相互纏繞，形成致密的塞狀封堵層。KEFI等[13]提出了使用架橋纖維與剛性顆粒混合封堵裂縫的方法，并認(rèn)為其封堵原理為：硬纖維架橋、顆粒填充，從而形成有效封堵帶。KANG等[14]對(duì)包含剛性顆粒、彈性顆粒和纖維的混合散體封堵規(guī)律開(kāi)展研究，認(rèn)為剛性顆粒具有更強(qiáng)的抗拉強(qiáng)度，可以為封堵帶提供骨架；彈性顆粒具有較強(qiáng)的變形能力，能夠填充封堵帶中的孔隙；纖維材料具有較大的長(zhǎng)徑比，能夠提高封堵層的穩(wěn)定性。BAO等[15]利用顯微鏡和掃描電鏡觀察了顆粒和纖維在裂縫內(nèi)形成封堵帶的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)纖維填充到了顆粒之間的空隙中，從而提高了封堵帶的壓實(shí)度和抗剪強(qiáng)度。WANG等[16]在30 cm×30 cm×30 cm的致密巖塊中預(yù)制剛性裂縫，開(kāi)展了真實(shí)形態(tài)水力裂縫內(nèi)封堵規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)了扭曲裂縫、傾斜直裂縫、縱向直裂縫和橫向直裂縫內(nèi)封堵劑的用量比例大約為1:15:7:3。

盡管許多學(xué)者對(duì)顆粒和纖維在裂縫內(nèi)的宏觀封堵表現(xiàn)開(kāi)展了研究，但是當(dāng)前對(duì)其微觀封堵形成過(guò)程仍然缺少直接觀測(cè)手段。LIU[17]建立了裂縫內(nèi)支撐劑運(yùn)移的可視化模型，利用兩塊平行放置的玻璃模擬裂縫空間，成功觀察了裂縫內(nèi)的砂丘運(yùn)動(dòng)情況，為裂縫內(nèi)運(yùn)移的可視化實(shí)驗(yàn)提供了新的思路。YANG等[18]建立了裂縫內(nèi)封堵的可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，對(duì)窄裂縫(3 mm寬)內(nèi)的封堵過(guò)程進(jìn)行了高速拍攝，但是該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)沒(méi)有建立流動(dòng)循環(huán)，導(dǎo)致泵注時(shí)間受限，未能在更寬的裂縫內(nèi)開(kāi)展系統(tǒng)的封堵實(shí)驗(yàn)。本文對(duì)YANG等人[18]的裂縫內(nèi)封堵可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行了升級(jí)改造，建立了液體流動(dòng)的循環(huán)系統(tǒng)，在5 mm寬的水力裂縫內(nèi)開(kāi)展了系統(tǒng)的可視化封堵實(shí)驗(yàn)，揭示了顆粒和纖維在裂縫內(nèi)的封堵形成規(guī)律，并確定了混合液中纖維及顆粒的最優(yōu)濃度。

1 實(shí)驗(yàn)方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)中選用了當(dāng)前石油工程中廣泛采用的乳酸和乙醇酸的共聚物作為暫堵劑材料[19]，該材料比重在1.2 左右，不溶于水也不溶于油，在地層條件下可以自動(dòng)降解。在幾何形狀方面，暫堵劑由纖維與顆粒組成(如圖1 所示)，其中顆粒近似為球形，針對(duì)本文采用的5 mm寬水力裂縫，顆粒的直徑選為典型值2 mm；纖維的長(zhǎng)度為6 mm，截面直徑為20 μm。實(shí)驗(yàn)中采用0.2%質(zhì)量濃度的瓜爾膠溶液作為實(shí)驗(yàn)中的攜帶液體。

圖1 暫堵劑實(shí)物圖片(左為纖維，右為顆粒)Fig. 1 Photo of diverters (Left: fibers， right: particulates)

1.2 裂縫內(nèi)封堵可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

本文在YANG等人[18]實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，建立了流動(dòng)循環(huán)系統(tǒng)，形成了不受泵注時(shí)間限制的裂縫內(nèi)封堵可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。圖2 展示了實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的示意圖實(shí)物照片，其中顆粒、纖維與攜帶液可以在攪拌罐內(nèi)以任意比例進(jìn)行混配，混配后的漿液(下稱(chēng)：混合液)通過(guò)螺桿泵的作用進(jìn)入到模擬井筒中，再通過(guò)井筒上的炮眼進(jìn)入到透明的可視化裂縫內(nèi)，可視化裂縫內(nèi)的封堵過(guò)程可以被高速攝像機(jī)記錄下來(lái)。為了模擬水力裂縫內(nèi)部巖石壁面的摩擦特性，實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的可視化裂縫由兩塊內(nèi)部加糙的有機(jī)玻璃制成，其表面摩擦系數(shù)為0.3，縫寬可以從0 mm到10 mm調(diào)節(jié)。裂縫內(nèi)的設(shè)計(jì)承壓強(qiáng)度為100 kPa，當(dāng)縫內(nèi)壓力達(dá)到100 kPa時(shí)認(rèn)為封堵已經(jīng)形成，螺桿泵將自動(dòng)停止運(yùn)行。流出的混合液進(jìn)入回收罐，混合液中的固相可以過(guò)濾出來(lái)再次利用，而液體可以重新被泵入攪拌罐內(nèi)形成循環(huán)。實(shí)驗(yàn)中各部分的壓力和流量可由相應(yīng)的儀表進(jìn)行測(cè)量和記錄。

圖2 封堵可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的示意圖及實(shí)物照片F(xiàn)ig. 2 Sketch map and actual photo of the visual plugging system

1.3 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)置

本實(shí)驗(yàn)為原型實(shí)驗(yàn)，即縫寬、縫內(nèi)流速均與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況保持一致?？p內(nèi)流速u(mài)采用如下公式進(jìn)行計(jì)算。

其中Q為縫內(nèi)實(shí)際排量(m3/s)，L為縫高(m)，d為縫寬(m)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，水力壓裂過(guò)程中水力壓裂的寬度范圍約為1～10 mm[20-21]，因此本文將縫寬設(shè)置為平均值5 mm?？紤]暫堵壓裂施工現(xiàn)場(chǎng)的一個(gè)典型工況進(jìn)行模擬：井口注入排量為4 m3/min，裂縫為對(duì)稱(chēng)的兩條垂直主縫，裂縫寬度為5 mm，裂縫高度為20 m。根據(jù)公式(1)，現(xiàn)場(chǎng)縫內(nèi)實(shí)際流速為0.33 m/s，因此，本實(shí)驗(yàn)中將裂縫寬度設(shè)置為5 mm，裂縫高度設(shè)置為0.3 m，螺桿泵注入排量設(shè)置為1.8 m3/h，這樣就可以使實(shí)驗(yàn)中縫內(nèi)流速與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況一致。為了消除入口效應(yīng)，觀測(cè)的區(qū)域選在距離入口1 m至2 m的區(qū)間內(nèi)。以1%為典型質(zhì)量濃度[22]，將實(shí)驗(yàn)分為7 組，具體的設(shè)置方案如表1 所示。

表1 各組實(shí)驗(yàn)中纖維和顆粒的質(zhì)量濃度Table 1 Mass concentration of fiber and particulates in each experimental group

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.1 封堵形成過(guò)程

首先以第1 組實(shí)驗(yàn)為例來(lái)說(shuō)明水力裂縫內(nèi)纖維和顆粒的協(xié)同封堵過(guò)程，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中裂縫入口處的壓力和流量如圖3 所示，從圖中可以看，在實(shí)驗(yàn)開(kāi)始后的240 s內(nèi)，縫內(nèi)壓力緩慢上升，同時(shí)入縫流量緩慢下降，這說(shuō)明縫內(nèi)流動(dòng)的阻力越來(lái)越大了，我們稱(chēng)這個(gè)階段為封堵的初始階段。從240 s之后，縫內(nèi)壓力的增長(zhǎng)速度開(kāi)始明顯提高了，同時(shí)流量減小的速度也開(kāi)始加快了，我們稱(chēng)這個(gè)階段為封堵的加速階段。直到445 s時(shí)，縫內(nèi)壓力上升至100 kPa，到達(dá)了我們?cè)O(shè)定的縫內(nèi)壓力閾值，所以關(guān)泵結(jié)束實(shí)驗(yàn)。

圖3 封堵實(shí)驗(yàn)過(guò)程中縫內(nèi)壓力和流量變化Fig. 3 Pressure and flow rate in fracture during plugging experiments

封堵初始階段縫內(nèi)情況如圖4 所示，隨著混合液進(jìn)入裂縫內(nèi)，在裂縫的下邊緣首先出現(xiàn)了封堵帶，此時(shí)的封堵帶呈半透明狀，內(nèi)部呈現(xiàn)出類(lèi)似柳絮狀的纖維團(tuán)，在纖維之間幾乎看不到顆粒的存在。由此可以初步推斷出封堵的開(kāi)始是從纖維的掛壁開(kāi)始的，此時(shí)顆粒沒(méi)有參與到封堵過(guò)程中。

封堵加速階段縫內(nèi)情況如圖5 所示，可以看出隨著實(shí)驗(yàn)的進(jìn)行，越來(lái)越多的封堵帶出現(xiàn)在了裂縫內(nèi)并逐漸將流動(dòng)通道縮窄。與圖4 中的封堵帶相比，此時(shí)的封堵帶越來(lái)越“均勻緊實(shí)”，透光性也逐漸變差，在封堵帶內(nèi)部觀察到了越來(lái)越多的顆粒出現(xiàn)。由此可以初步推斷，在封堵加速階段，顆粒開(kāi)始不斷被纖維攔截捕捉，充填到了纖維的孔隙中，并加速了封堵的形成。最終流動(dòng)通道被完全堵死，縫內(nèi)形成了全面封堵(如圖6 所示)。

圖4 封堵初始階段裂縫內(nèi)封堵情況Fig. 4 Plugging situation in the fracture at the initial stage

圖5 封堵加速階段裂縫內(nèi)封堵情況Fig. 5 Plugging situation in the fracture at the acceleration stage

圖6 封堵結(jié)束階段裂縫內(nèi)封堵情況Fig. 6 Plugging situation in the fracture at the end stage

2.2 封堵形成機(jī)理

為了進(jìn)一步揭示纖維和顆粒在裂縫封堵過(guò)程中的作用，我們又進(jìn)行了第2 組和第3 組實(shí)驗(yàn)(見(jiàn)表1)，即分別單獨(dú)采用1.0%質(zhì)量濃度的纖維以及1.0%質(zhì)量濃度的顆粒作為暫堵劑。實(shí)驗(yàn)1～3 組中縫內(nèi)壓力變化如圖7 所示，從圖上可以看出，當(dāng)混合液中僅含有1.0%質(zhì)量濃度的顆粒時(shí)，縫內(nèi)壓力在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中幾乎保持不變，這說(shuō)明僅依靠1.0%濃度的顆粒無(wú)法在縫內(nèi)形成有效封堵。當(dāng)混合液中僅含有1.0%質(zhì)量濃度的纖維時(shí)，縫內(nèi)壓力會(huì)逐漸升高，但是起壓速度要明顯低于顆粒與纖維組合的工況，這說(shuō)明僅僅用1.0%濃度的纖維可以在裂縫中形成封堵，但是封堵形成速度要低于纖維與顆粒組合的工況。

圖7 不同工況下縫內(nèi)壓力變化情況Fig. 7 Pressure in the fracture under diff erent working conditions

封堵實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，我們從裂縫中取出封堵帶并將其干燥，利用GE公司生產(chǎn)的CT設(shè)備進(jìn)行掃描，其內(nèi)部的結(jié)構(gòu)如圖8 所示，從圖上可以發(fā)現(xiàn)，顆粒較均勻的分布于封堵帶的內(nèi)部，填充了纖維之間的空隙，并且充當(dāng)了封堵帶的骨架。

圖8 封堵帶及其內(nèi)部結(jié)構(gòu)Fig. 8 Plugged zone and its inner structure

結(jié)合實(shí)驗(yàn)中觀察到的現(xiàn)象以及記錄的壓力、流量的變化，可以推斷出纖維與顆粒在5 mm寬裂縫內(nèi)的封堵機(jī)理如下：(1)當(dāng)混合液進(jìn)入裂縫后，纖維首先在裂縫壁面上吸附、聚集，形成分散的半透明封堵帶，縫內(nèi)流動(dòng)阻力緩慢增加(如圖9(a)所示)；(2)封堵帶膨脹到了一定規(guī)模之后開(kāi)始捕捉流過(guò)的顆粒，使其填充到纖維的孔隙中，封堵帶的面積持續(xù)增大，質(zhì)地變得越來(lái)越密實(shí)，縫內(nèi)封堵過(guò)程隨之加快(如圖9(b)所示)；(3)封堵帶連接成片，過(guò)流面積持續(xù)變小，最終形成全面封堵?？梢哉f(shuō)封堵起始于纖維的掛壁，如果沒(méi)有纖維僅依靠顆粒是無(wú)法形成封堵的，但是顆粒在封堵的中后期則起到明顯的加速作用，二者是相輔相成的，經(jīng)濟(jì)高效的封堵需要纖維與顆粒共同參與。

圖9 縫內(nèi)封堵形成機(jī)理示意圖Fig. 9 Sketch map of the plugging mechanism in fractures

由于顆粒在封堵的初始階段并未起到明顯作用，所以從經(jīng)濟(jì)的角度考慮，建議現(xiàn)場(chǎng)暫堵施工時(shí)，首先加入暫堵纖維，在注入壓力明顯開(kāi)始上升以后再加入暫堵顆粒，這樣可以在達(dá)到理想的封堵效果的同時(shí)最大程度的節(jié)省材料費(fèi)用。

2.3 纖維及顆粒的最佳濃度

為了確定封堵過(guò)程中纖維及顆粒的最佳濃度，本文又進(jìn)行了第4～7 組實(shí)驗(yàn)(見(jiàn)表1)。實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)思路是首先固定纖維的質(zhì)量濃度，改變顆粒的濃度，通過(guò)不同組實(shí)驗(yàn)中的封堵時(shí)間來(lái)優(yōu)選顆粒的最優(yōu)濃度；然后再固定顆粒的質(zhì)量濃度，改變纖維的質(zhì)量濃度，通過(guò)不同組實(shí)驗(yàn)中的封堵時(shí)間來(lái)優(yōu)選纖維的最優(yōu)濃度。

當(dāng)纖維濃度固定為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)中縫內(nèi)壓力變化如圖10 所示，從圖中可以看出各組實(shí)驗(yàn)都可以形成封堵，但封堵形成時(shí)間隨著顆粒濃度的不同而不同。我們定義每組實(shí)驗(yàn)相對(duì)上一組實(shí)驗(yàn)的封堵效率提升率η如式(2)所式。

圖10 纖維濃度為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)中縫內(nèi)壓力變化Fig. 10 Pressure in the fracture when the fiber concentration is 1.0%

其中，T是本組實(shí)驗(yàn)中形成封堵時(shí)間T1是上一組實(shí)驗(yàn)中封堵形成時(shí)間。表2 匯總了當(dāng)纖維濃度為1%時(shí)各組實(shí)驗(yàn)的封堵形成時(shí)間和封堵效率提升率，可以看出當(dāng)顆粒濃度從0 提升至0.5%時(shí)，封堵效率提升18.7%，當(dāng)顆粒濃度從0.5%提升至1.0%時(shí)，封堵效率提升了19.5%，當(dāng)顆粒濃度從1.0%提升至1.5%是，封堵效率卻僅提升了4.3%。所以當(dāng)顆粒濃度大于1.0%時(shí)，提高顆粒濃度對(duì)封堵效率的提升效果十分有限，考慮到暫堵劑的材料成本，推薦顆粒的最優(yōu)濃度1.0%。

表2 纖維濃度為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)封堵時(shí)間及封堵效率提升率Table 2 Plugging time and efficiency improvement rate when the fiber concentration is 1.0%

當(dāng)顆粒濃度固定為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)中縫內(nèi)壓力變化如圖11 所示，各組實(shí)驗(yàn)的封堵時(shí)間和封堵效率提升率如表3 所示?？梢钥闯霎?dāng)纖維濃度為0 時(shí)，裂縫內(nèi)不會(huì)形成封堵，當(dāng)纖維濃度大于0.5%時(shí)，裂縫內(nèi)會(huì)形成全面封堵，封堵時(shí)間隨著纖維濃度的增加而減少。當(dāng)纖維濃度為0.5%時(shí)，形成全面封堵需耗時(shí)603 s；當(dāng)顆粒濃度為1.0%時(shí)，形成全面封堵需耗時(shí)445 s，封堵效率相對(duì)于0.5%纖維濃度時(shí)提升26.2%；當(dāng)顆粒濃度為1.5%時(shí)，形成全面封堵需耗時(shí)389 s，封堵效率相對(duì)于1%纖維濃度時(shí)提升12.6%。可以看出，當(dāng)顆粒濃度從0.5%提升至1.0%時(shí)，封堵效率提升還是非常明顯的，但是當(dāng)纖維濃度從1.0%提升至1.5%時(shí)，封堵效率提升的幅度是明顯下降的，如果現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)考慮材料的成本，建議纖維的最優(yōu)濃度也為1%。

圖11 顆粒濃度為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)中縫內(nèi)壓力變化Fig. 11 Pressure in the fracture when the particulate concentration is 1.0%

表3 顆粒濃度為1.0%時(shí)，各組實(shí)驗(yàn)封堵時(shí)間及封堵效率提升率Table 3 Plugging time and efficiency improvement rate when the particulate concentration is 1.0%

3 結(jié)論

本文建立了水力裂縫內(nèi)封堵的可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，觀測(cè)了纖維和顆粒在5 mm寬裂縫內(nèi)的封堵形成過(guò)程，記錄了封堵過(guò)程中縫內(nèi)的壓力和流量，得到如下結(jié)論：

(1)纖維和顆粒在水力裂縫內(nèi)的封堵起始于纖維在裂縫壁面上的吸附，吸附的纖維不斷聚集形成分散的封堵帶，封堵帶膨脹到了一定規(guī)模之后開(kāi)始捕捉流過(guò)的顆粒填充到纖維之間的空隙里，封堵帶開(kāi)始變得密實(shí)，封堵過(guò)程隨之加快，最終形成全面封堵。形成封堵之后，通過(guò)CT掃描發(fā)現(xiàn)顆粒均與地分布在纖維的空隙之中充當(dāng)了封堵帶的骨架。

(2)在混合液中僅僅加入1.0%質(zhì)量濃度的顆粒無(wú)法形成封堵，在混合液中僅僅加入1.0%質(zhì)量濃度的纖維可以形成封堵，但是封堵時(shí)間要遠(yuǎn)小于1.5%纖維+1.5%顆粒的組合工況，這進(jìn)一步說(shuō)明了封堵是由纖維觸發(fā)的，但是顆粒在封堵的中后期會(huì)大幅度加快封堵的進(jìn)程。建議現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)建議首先注入纖維，待縫內(nèi)壓力升高明顯升高之后再注入顆粒。

(3)封堵形成時(shí)間隨著暫堵劑濃度的增加而減少，但是當(dāng)纖維和顆粒的濃度高于1.0%時(shí)，其濃度的提高對(duì)封堵效率的影響變得十分有限。因此，如果考慮暫堵劑的材料成本，對(duì)于5 mm寬的水力裂縫，顆粒和纖維的最優(yōu)濃度建議均取為1.0%。