1 概述

太陽能煙囪聯(lián)合蒸發(fā)冷卻通道是一種與建筑結(jié)合的被動(dòng)通風(fēng)冷卻系統(tǒng)

。太陽能煙囪吸收太陽輻射熱，加熱熱通道(指煙囪)內(nèi)的空氣，使空氣密度減小，空氣向上流動(dòng)。蒸發(fā)冷卻通道內(nèi)的空氣在蒸發(fā)冷卻器作用下，溫度降低，密度增大，空氣向下流動(dòng)。冷熱通道的空氣密度差驅(qū)動(dòng)室內(nèi)空氣流動(dòng)，實(shí)現(xiàn)降低室內(nèi)溫度。

目前，人們對(duì)這種被動(dòng)通風(fēng)冷卻系統(tǒng)進(jìn)行了一定研究，重點(diǎn)研究太陽能煙囪、蒸發(fā)冷卻通道的傳熱傳質(zhì)性能，探討室外氣象參數(shù)(風(fēng)速、風(fēng)向、太陽輻照度、空氣溫濕度等)以及太陽能煙囪、蒸發(fā)冷卻通道結(jié)構(gòu)對(duì)通風(fēng)量和室溫的影響

，證明了被動(dòng)通風(fēng)冷卻系統(tǒng)在中低濕度地區(qū)可調(diào)節(jié)室內(nèi)熱舒適的可行性。

更為重要的是，歐米茄于瑞士比爾 (Bienne) 總部設(shè)立了全新的工廠大樓。除腕表組裝外，全新工廠大樓還可進(jìn)行腕表質(zhì)量和技術(shù)工序檢測(cè)，包括由瑞士聯(lián)邦計(jì)量研究院 (METAS) 核準(zhǔn)的至臻天文臺(tái)認(rèn)證。在至臻天文臺(tái)認(rèn)證實(shí)驗(yàn)室中，可進(jìn)行METAS核準(zhǔn)的8項(xiàng)嚴(yán)苛測(cè)試，其中包括將腕表置于由兩塊永磁體產(chǎn)生的15,000高斯強(qiáng)磁場(chǎng)中進(jìn)行測(cè)試。

另一些研究則關(guān)注蒸發(fā)冷卻通道的強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)方法，在親水材料吸水性與布水均勻性改善上進(jìn)行了研究工作。黃翔等人

在管式間接蒸發(fā)冷卻換熱器的外表面包覆纖維材料，實(shí)驗(yàn)表明纖維材料可顯著提高換熱管的潤(rùn)濕性和換熱能力。唐新邵等人

提出了一種在盤管換熱器外表面布置旋轉(zhuǎn)涂抹布水裝置的涂抹式蒸發(fā)冷卻器，實(shí)驗(yàn)研究了涂抹布水裝置涂抹水量、涂抹布水裝置轉(zhuǎn)速、換熱盤管管徑、換熱盤管長(zhǎng)度、換熱盤管內(nèi)冷卻水流量、空氣含濕量等因素對(duì)換熱性能的影響，結(jié)果表明：涂抹式蒸發(fā)冷卻器用水量很少。He等人

發(fā)展了一種由高吸水多孔陶瓷管制成的被動(dòng)蒸發(fā)冷卻墻，對(duì)其冷卻性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，結(jié)果表明：被動(dòng)蒸發(fā)冷卻墻將周圍空氣溫度降低了2 ℃。田海林等人

對(duì)蒸發(fā)冷卻濕簾進(jìn)行了性能測(cè)試，結(jié)果表明：濕簾的濕球溫度效率為60%～70%，濕簾表面存在潤(rùn)濕均勻性和完整性差的問題，影響了冷卻效果。Beshkani等人

、Nasr等人

模擬研究了豎直平板通道內(nèi)含水多孔介質(zhì)與自然對(duì)流空氣的傳熱傳質(zhì)過程，結(jié)果表明：減小多孔介質(zhì)水膜厚度可強(qiáng)化水分蒸發(fā)。

由現(xiàn)有研究可知，蒸發(fā)冷卻通道的親水材料潤(rùn)濕方式基本為噴淋、滴水，這些布水方式的親水材料表面潤(rùn)濕效果不佳，水膜厚度分布不均勻，影響空氣與水膜間的熱濕傳遞。

筆者設(shè)計(jì)了一種聯(lián)動(dòng)滾筒式蒸發(fā)冷卻器，利用包覆纖維材料的多級(jí)聯(lián)動(dòng)滾筒將蓄水盒內(nèi)的水從最下層滾筒傳遞到最上層滾筒，可在纖維材料表面形成均勻連續(xù)的水膜。本文采用模擬方法，在進(jìn)口空氣參數(shù)一定的條件下，模擬蒸發(fā)冷卻通道內(nèi)空氣速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、溫度場(chǎng)。對(duì)影響因素(進(jìn)口空氣流速、進(jìn)口空氣干球溫度、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度、冷卻通道結(jié)構(gòu))對(duì)蒸發(fā)冷卻通道出口空氣溫降、蒸發(fā)冷卻器濕球溫度效率、空氣壓力降的影響進(jìn)行分析。

2 工作原理和性能指標(biāo)

2.1 工作原理

被動(dòng)通風(fēng)冷卻系統(tǒng)見圖1。供冷期，室外熱空氣進(jìn)入蒸發(fā)冷卻通道后，在聯(lián)動(dòng)滾筒式蒸發(fā)冷卻器(以下簡(jiǎn)稱蒸發(fā)冷卻器)作用下等焓降溫，由送風(fēng)口進(jìn)入室內(nèi)，與室內(nèi)空氣混合降溫。太陽能煙囪內(nèi)空氣被太陽光加熱溫度較高，與室內(nèi)空氣形成熱壓差，誘導(dǎo)室內(nèi)空氣從排風(fēng)口流入太陽能煙囪，排向室外。

蒸發(fā)冷卻器結(jié)構(gòu)見圖2。蒸發(fā)冷卻器主要由包覆纖維材料的多級(jí)滾筒、蓄水盒、主動(dòng)輪、電動(dòng)機(jī)等構(gòu)成。電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)各級(jí)滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)，將蓄水盒內(nèi)的水從最下層滾筒傳遞到最上層滾筒，滾筒之間通過滾動(dòng)涂抹潤(rùn)濕

。室外熱空氣由蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口進(jìn)入，與滾筒表面的纖維材料濕表面進(jìn)行傳熱傳質(zhì)，空氣等焓降溫后，由蒸發(fā)冷卻通道下部的出口流出。

2.2 性能指標(biāo)

蒸發(fā)冷卻通道出口空氣溫降(以下簡(jiǎn)稱空氣溫降)Δ

的計(jì)算式為：

③ 進(jìn)口空氣相對(duì)濕度

Δ

=

-

式中 Δ

——空氣溫降，℃

——蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣干球溫度，℃

本片段寫景細(xì)致生動(dòng)，是美化語言訓(xùn)練極好的范例，教師可引導(dǎo)學(xué)生從合理的選詞、新穎的修辭等方面，進(jìn)行微作文寫作訓(xùn)練。

——蒸發(fā)冷卻通道出口空氣干球溫度，℃

開放域的自然答案生成模型的學(xué)習(xí)需要大規(guī)模學(xué)習(xí)數(shù)據(jù)，并且這些數(shù)據(jù)需要與知識(shí)庫(kù)進(jìn)行對(duì)齊(即，關(guān)聯(lián)問句和答案與特定事實(shí)三元組)。每條訓(xùn)練數(shù)據(jù)為(問句，答案，匹配事實(shí)三元組)(表示為(Q，A，T))形式的元組數(shù)據(jù)(如，Q：“詩(shī)人泰戈?duì)栍惺裁闯删停俊?，A：“印度作家，諾貝爾文學(xué)獎(jiǎng)獲得者?！?，T：“泰戈?duì)?，主要成就，諾貝爾文學(xué)獎(jiǎng)”)。

蒸發(fā)冷卻器濕球溫度效率(以下簡(jiǎn)稱濕球溫度效率)

的計(jì)算式為：

（三）與生活實(shí)際脫節(jié)。物理知識(shí)其實(shí)是來源于生活，與我們的生活息息相關(guān)的。如果學(xué)生在學(xué)習(xí)的過程中，與生活實(shí)際脫節(jié)，就不能抓住解題中的關(guān)鍵，甚至無法得到題目所給出的重點(diǎn)信息，使學(xué)生無法正確的得出結(jié)果。而且在學(xué)習(xí)中，不與實(shí)際結(jié)合，也會(huì)使學(xué)生對(duì)于很多知識(shí)點(diǎn)的理解不夠透徹，混淆知識(shí)。

式中

——濕球溫度效率

濕空氣在

軸方向的動(dòng)量方程：

——蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣濕球溫度，℃

控制方程包括質(zhì)量守恒方程、能量守恒方程、動(dòng)量方程。

3 數(shù)值模擬

由于蒸發(fā)冷卻通道為左右對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此取1/2通道進(jìn)行模擬。采用Fluent軟件建立模型，基于有限體積法對(duì)控制方程進(jìn)行求解，采用VOF多相流模型、

-

湍流模型、UDF自定義函數(shù)的Lee模型。

3.1 數(shù)學(xué)模型

蒸發(fā)冷卻器包括10級(jí)半徑為30 mm的滾筒，滾筒表面包覆厚度為2 mm的纖維材料。蒸發(fā)冷卻通道幾何模型的高×寬×厚為620 mm×40 mm×500 mm。實(shí)際上，幾何模型的高度取10個(gè)滾筒直徑之和即可，但為滿足網(wǎng)格劃分需要，模型上下兩側(cè)各多出10 mm。在分析蒸發(fā)冷卻通道高度的影響時(shí)，用滾筒數(shù)量反映蒸發(fā)冷卻通道高度。

將冷卻通道內(nèi)空氣與濕表面的熱濕傳遞簡(jiǎn)化為二維傳熱傳質(zhì)，簡(jiǎn)化后的幾何模型見圖3。對(duì)模型進(jìn)行以下設(shè)定：水膜溫度、水膜表面飽和溫度近似為入口空氣濕球溫度

。流體為不可壓縮流體，將流體流動(dòng)和蒸發(fā)傳熱過程視為穩(wěn)態(tài)過程。滾筒表面完全潤(rùn)濕，被一層薄水膜覆蓋，忽略蒸發(fā)過程中水膜質(zhì)量的變化?？諝庋?/p>

軸方向均勻流入冷卻通道。濕表面的水膜溫度均勻不變。幾何模型左右兩側(cè)為絕熱面。流體流動(dòng)采用無滑移速度邊界。對(duì)于空氣的流動(dòng)忽略浮升力的影響。忽略空氣中離散水珠對(duì)傳熱傳質(zhì)的影響。

濕球溫度效率是評(píng)價(jià)蒸發(fā)冷卻器冷卻效果的評(píng)價(jià)指標(biāo)。濕球溫度效率越大，說明冷卻效果越好。濕球溫度效率越小，說明冷卻效果越差。

水膜壁面濕空氣的質(zhì)量守恒方程為：

綜合世界馬拉松大滿貫賽事來看，成功的馬拉松賽事需要挖掘城市文化內(nèi)涵，依托合理的路線設(shè)置，采用專業(yè)的賽事運(yùn)營(yíng)團(tuán)隊(duì)和強(qiáng)烈的服務(wù)意識(shí)，結(jié)合慈善活動(dòng)塑造賽事品牌，獲得商業(yè)青睞來尋求馬拉松賽事的長(zhǎng)久發(fā)展。

式中

——濕空氣密度，kg/m

——

軸方向濕空氣流速，m/s

當(dāng)老人的聽力下降已經(jīng)引起交流障礙時(shí)，優(yōu)先考慮為老人安裝助聽器并定期調(diào)試。屬于外耳道耳垢堵塞時(shí)，應(yīng)提醒老人去耳鼻喉科就診。重度耳聾時(shí)考慮采用筆談方式。

、

——

、

軸坐標(biāo)，m

4.無論是總體，還是不同區(qū)域，亦或是不同時(shí)段，房?jī)r(jià)對(duì)物價(jià)的影響都為正，地價(jià)亦能通過房?jī)r(jià)傳導(dǎo)機(jī)制對(duì)物價(jià)帶來相應(yīng)的影響，但影響的程度和方向會(huì)有所不同。房地產(chǎn)行業(yè)與其他行業(yè)之間存在重要且復(fù)雜的投入產(chǎn)出關(guān)系，房?jī)r(jià)的變動(dòng)勢(shì)必會(huì)對(duì)其他相關(guān)行業(yè)的成本產(chǎn)生顯著影響，并最終影響這些行業(yè)生產(chǎn)的最終商品的價(jià)格，進(jìn)而影響一般物價(jià)水平。此外，土地作為生產(chǎn)的關(guān)鍵要素之一，其價(jià)格的變動(dòng)也會(huì)影響最終商品的成交價(jià)格，進(jìn)而影響一般物價(jià)水平。

——

軸方向濕空氣流速，m/s

——水膜向濕空氣的傳質(zhì)速率，kg/(m

·s)

水膜向濕空氣的傳質(zhì)速率

由Lee模型計(jì)算得到

。基于NIST熱力學(xué)數(shù)據(jù)庫(kù)，采用Fluent自定義函數(shù)UDF將濕空氣飽和溫度(熱力學(xué)溫度)寫成與水蒸氣分壓力有關(guān)的函數(shù)。

水膜壁面濕空氣的能量守恒方程為：

式中

,g

——濕空氣的比定壓熱容，J/(kg·K)

——濕空氣溫度，℃

——濕空氣有效熱導(dǎo)率，W/(m·K)

——熱源項(xiàng)，W/m

水膜壁面濕空氣中水蒸氣的質(zhì)量守恒方程為：

式中

——濕空氣含濕量，kg/kg

生態(tài)林業(yè)建設(shè)工作系統(tǒng)性比較強(qiáng)，需要長(zhǎng)時(shí)間堅(jiān)持檢測(cè)林業(yè)的發(fā)展情況，發(fā)現(xiàn)林業(yè)建設(shè)過程中存在的病蟲害等問題要實(shí)施科學(xué)的管理措施保護(hù)樹木在生長(zhǎng)過程中盡量少的受到外界因素的限制；應(yīng)用林業(yè)技術(shù)對(duì)生態(tài)林業(yè)體系實(shí)現(xiàn)監(jiān)測(cè)和管理，能夠更好地預(yù)防，促進(jìn)了生態(tài)林業(yè)的建設(shè)。要想減少林業(yè)有害生物對(duì)森林甚至生態(tài)帶的破壞以及威脅，就應(yīng)該對(duì)監(jiān)測(cè)預(yù)警機(jī)制進(jìn)行構(gòu)建和健全，形成檢疫御災(zāi)的科學(xué)系統(tǒng)，設(shè)立多元一體的防災(zāi)控災(zāi)體系。地方領(lǐng)導(dǎo)要重視對(duì)林業(yè)建設(shè)的經(jīng)營(yíng)和問題防治，實(shí)現(xiàn)對(duì)社會(huì)的更好服務(wù)。政府的考核評(píng)價(jià)指標(biāo)中，也應(yīng)該將對(duì)林業(yè)生物危害的防治能力納入，以此來降低地區(qū)內(nèi)的病蟲害發(fā)生的概率。

由表1中的數(shù)據(jù)可知：聚苯乙烯泡沫板5次試驗(yàn)數(shù)據(jù)中，K的最大值為0.921 W/(m2·K)，最小值為0.865 W/(m2·K)，平均值為0.890 W/(m2·K)；真空玻璃5次試驗(yàn)數(shù)據(jù)中，K的最大值為3.337 W/(m2·K)，最小值為2.816 W/(m2·K)，平均值為3.105 W/(m2·K).試驗(yàn)數(shù)據(jù)較為穩(wěn)定，波動(dòng)范圍較小.

式中

——濕空氣有效動(dòng)力黏度，Pa·s

在進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%條件下，不同進(jìn)口空氣干球溫度的空氣溫降、濕球溫度效率隨進(jìn)口空氣流速的變化分別見圖8、9。由圖8、9可知，進(jìn)口空氣相對(duì)濕度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣干球溫度的空氣溫降、濕球溫度效率均隨進(jìn)口空氣流速的增大而減小。在入口空氣相對(duì)濕度、干球溫度一定的情況下，增大空氣流速雖然強(qiáng)化了空氣與水膜間的傳熱，但空氣與水膜間的接觸時(shí)間明顯縮短，熱濕交換不充分。由于熱濕交換不充分產(chǎn)生的影響更大

，因此流速增大導(dǎo)致空氣溫降、濕球溫度效率下降。相同進(jìn)口空氣流速，進(jìn)口空氣干球溫度越高，空氣溫降越大，濕球溫度效率的變化不大。

——濕空氣壓力，Pa

——重力加速度，m/s

綜上所述,根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,腫瘤壞死對(duì)患者病情有較為嚴(yán)重的影響,并且隨著患者腫瘤T分期的增加,腫瘤實(shí)質(zhì)性區(qū)的強(qiáng)化程度逐漸增加;且在實(shí)驗(yàn)結(jié)果中,非小細(xì)胞癌的CT強(qiáng)化程度,高于小細(xì)胞癌。

濕空氣在

軸方向的動(dòng)量方程：

筆者在實(shí)驗(yàn)室建立了蒸發(fā)冷卻器的模型機(jī)(見圖4)，滾筒半徑為25 mm，滾筒數(shù)量為10個(gè)。將模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行比較。

進(jìn)口邊界條件：

軸方向空氣流速為進(jìn)口空氣流速

(見表1)，

軸方向空氣流速為0，進(jìn)口空氣干球溫度

見表1，進(jìn)口空氣相對(duì)濕度見表1。出口邊界條件為自由出流。大氣壓為101.325 kPa。為方便分析，以空氣相對(duì)濕度計(jì)算空氣含濕量進(jìn)行模擬。

3.2 模型驗(yàn)證

① 網(wǎng)格敏感性分析

采用Fluent軟件建立蒸發(fā)冷卻通道內(nèi)的二維熱濕傳遞模型，為了保證模型的準(zhǔn)確性，對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格敏感度分析。將進(jìn)口空氣參數(shù)設(shè)置為干球溫度36 ℃、相對(duì)濕度40%、流速2 m/s，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量由2.5×10

個(gè)增至16.0×10

個(gè)后，即使網(wǎng)格數(shù)量繼續(xù)增加，出口空氣干球溫度也基本不變。因此，網(wǎng)格數(shù)量選取16.0×10

個(gè)。

② 模型可靠性驗(yàn)證

濕空氣的普朗特?cái)?shù)取0.7。濕空氣密度由理想氣體混合物狀態(tài)方程得到。

室外空氣在風(fēng)機(jī)(布置在蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口)的作用下被送入蒸發(fā)冷卻通道，與滾筒表面纖維材料傳質(zhì)傳熱后，由出口排出。在蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)出口分別布置溫度、相對(duì)濕度、空氣流速測(cè)量裝置，分別測(cè)量進(jìn)出口空氣干球溫度、相對(duì)濕度、流速。

實(shí)測(cè)時(shí)，滾筒表面纖維材料保持充分潤(rùn)濕，在出口干球溫度穩(wěn)定后采集數(shù)據(jù)。在進(jìn)口空氣流速為2 m/s、進(jìn)口空氣干球溫度34.6～35.4 ℃范圍，對(duì)出口空氣干球溫度進(jìn)行實(shí)測(cè)。由實(shí)測(cè)、模擬結(jié)果可知，模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果的平均相對(duì)誤差為1.4%，這說明模擬結(jié)果可靠。

4 模擬結(jié)果與分析

4.1 空氣速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、溫度場(chǎng)

在進(jìn)口空氣干球溫度36 ℃、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%、進(jìn)口空氣流速為2 m/s條件下，蒸發(fā)冷卻通道內(nèi)空氣速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、溫度場(chǎng)分別見圖5～7。出口空氣干球溫度為26.8 ℃，溫降可達(dá)9.2 ℃，濕球溫度效率達(dá)到80.2%，空氣壓力降為50.5 Pa。

由圖5可知，滾筒的波峰、波谷對(duì)空氣流動(dòng)產(chǎn)生明顯的擾動(dòng)作用，使傳熱得到增強(qiáng)。在滾筒波峰處通道截面比較小，空氣流速比較大，波谷處空氣流速很小。

由圖6可知，沿著空氣流動(dòng)方向，空氣壓力逐漸降低，在出口達(dá)到最低。

由圖7可知，滾筒表面存在一層溫度為進(jìn)口空氣濕球溫度的飽和空氣層，距滾筒表面越遠(yuǎn)，空氣溫度越高。沿著空氣流動(dòng)方向，空氣溫度逐漸降低，在出口達(dá)到最低。

4.2 影響因素

① 進(jìn)口空氣流速

在經(jīng)濟(jì)新常態(tài)下，經(jīng)濟(jì)的發(fā)展已離不開人才的推動(dòng)，但人才的缺失已經(jīng)成為阻礙宿遷市電子商務(wù)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的重要原因。宿遷市政府應(yīng)加大對(duì)高等教育的投入，可以加強(qiáng)與宿遷學(xué)院的合作，因宿遷學(xué)院屬于地方性學(xué)校，其專業(yè)的開設(shè)可以更加符合地方特色和需要。針對(duì)電子商務(wù)專業(yè)，在開設(shè)傳統(tǒng)課程的同時(shí)，可以開設(shè)更多的互聯(lián)網(wǎng)前沿課程以及計(jì)算機(jī)技術(shù)等技術(shù)性課程，在條件允許的情況下，學(xué)校可以跨學(xué)科培養(yǎng)復(fù)合型人才，例如計(jì)算機(jī)專業(yè)和電子商務(wù)專業(yè)的交叉培養(yǎng)，可以使得學(xué)生既能懂新一代信息技術(shù)運(yùn)用，又能懂電子商務(wù)的運(yùn)營(yíng)管理。

② 進(jìn)口空氣干球溫度

在進(jìn)口空氣流速為2 m/s條件下，不同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的空氣溫降、濕球溫度效率隨進(jìn)口空氣干球溫度的變化分別見圖10、11。由圖10、11可知，進(jìn)口空氣流速一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的空氣溫降均隨進(jìn)口空氣干球溫度的增大而增大，增大幅度比較小。不同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的濕球溫度效率，隨進(jìn)口空氣干球溫度的增大變化均不明顯。相同進(jìn)口空氣干球溫度，進(jìn)口空氣相對(duì)濕度越低，空氣溫降越大，濕球溫度效率的變化不大。

總之，“兩案兩段八環(huán)節(jié)一量表”翻轉(zhuǎn)課堂教學(xué)模式，能夠充分激發(fā)學(xué)生自主學(xué)習(xí)的積極性，提高課堂教學(xué)的互動(dòng)性、學(xué)生探究的主動(dòng)性，使發(fā)展學(xué)生核心素養(yǎng)不再是空洞的口號(hào)，為學(xué)科教學(xué)變革提供了一種新的途徑.

在進(jìn)口空氣干球溫度為36 ℃條件下，不同進(jìn)口空氣流速的空氣溫降、濕球溫度效率隨進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的變化分別見圖12、13。由圖12、13可知，進(jìn)口空氣干球溫度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣溫降均隨進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的增大而減小。不同進(jìn)口空氣流速的濕球溫度效率隨進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的增大而均基本不變。相同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度，進(jìn)口空氣流速越小，空氣溫降越大，濕球溫度效率越大。

④ 蒸發(fā)冷卻通道結(jié)構(gòu)

在進(jìn)口空氣干球溫度36 ℃、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%、進(jìn)口空氣流速為2 m/s、蒸發(fā)冷卻通道寬度為40 mm條件下，不同滾筒數(shù)量對(duì)應(yīng)的濕球溫度效率見表2。由表2可知，蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣參數(shù)、蒸發(fā)冷卻通道寬度一定時(shí)，濕球溫度效率隨滾筒數(shù)量增加而增大。

在進(jìn)口空氣干球溫度36 ℃、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%、蒸發(fā)冷卻通道寬度為40 mm條件下，進(jìn)口空氣流速分別為1～4 m/s時(shí)不同滾筒數(shù)量對(duì)應(yīng)的空氣壓力降見表3。由表3可知，進(jìn)口空氣干球溫度、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度、蒸發(fā)冷卻通道寬度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣壓力降隨滾筒數(shù)量增加而增大，進(jìn)口空氣流速越大增大幅度越明顯。相同滾筒數(shù)量，進(jìn)口空氣流速越大，空氣壓力降越大。

在進(jìn)口空氣干球溫度36 ℃、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%、進(jìn)口空氣流速為2 m/s、滾筒數(shù)量為8個(gè)條件下，濕球溫度效率隨蒸發(fā)冷卻通道寬度的變化見圖14。由圖14可知，蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣參數(shù)、滾筒數(shù)量一定時(shí)，濕球溫度效率隨蒸發(fā)冷卻通道寬度增大而減小。

在軟件接收機(jī)跟蹤穩(wěn)定后，利用本地生成的參考偽碼xref(t)和解調(diào)后獲得的基帶信號(hào)yr(t)進(jìn)行互相關(guān)運(yùn)算可得到用于計(jì)算測(cè)距偏差的互相關(guān)曲線，對(duì)其進(jìn)行歸一化運(yùn)算得到：

在進(jìn)口空氣干球溫度36 ℃、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度40%、滾筒數(shù)量為8個(gè)條件下，不同進(jìn)口空氣流速的空氣壓力降隨蒸發(fā)冷卻通道寬度的變化見圖15。由圖15可知，進(jìn)口空氣干球溫度、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度、滾筒數(shù)量一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣壓力降隨蒸發(fā)冷卻通道寬度增大而減小，最終趨于穩(wěn)定。進(jìn)口空氣流速越大，下降速率越快。

5 結(jié)論

① 對(duì)于蒸發(fā)冷卻通道內(nèi)空氣速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、溫度場(chǎng)：滾筒的波峰、波谷對(duì)空氣流動(dòng)產(chǎn)生明顯的擾動(dòng)作用，使傳熱得到增強(qiáng)。沿著空氣流動(dòng)方向，空氣壓力逐漸降低，在出口達(dá)到最低。滾筒表面存在一層溫度為進(jìn)口空氣濕球溫度的飽和空氣層，距滾筒表面越遠(yuǎn)，空氣溫度越高。沿著空氣流動(dòng)方向，空氣溫度逐漸降低，在出口達(dá)到最低。

② 進(jìn)口空氣流速的影響：進(jìn)口空氣相對(duì)濕度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣干球溫度的空氣溫降、濕球溫度效率均隨進(jìn)口空氣流速增大而減小。相同進(jìn)口空氣流速，進(jìn)口空氣干球溫度越高，空氣溫降越大，濕球溫度效率的變化不大。

③ 進(jìn)口空氣干球溫度的影響：進(jìn)口空氣流速一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的空氣溫降均隨進(jìn)口空氣干球溫度增大而增大，增大幅度比較小。不同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的濕球溫度效率，隨進(jìn)口空氣干球溫度增大變化均不明顯。相同進(jìn)口空氣干球溫度，進(jìn)口空氣相對(duì)濕度越低，空氣溫降越大，濕球溫度效率的變化不大。

④ 進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的影響：進(jìn)口空氣干球溫度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣溫降均隨進(jìn)口空氣相對(duì)濕度增大而減小。不同進(jìn)口空氣流速的濕球溫度效率隨進(jìn)口空氣相對(duì)濕度的增大而均基本不變。相同進(jìn)口空氣相對(duì)濕度，進(jìn)口空氣流速越小，空氣溫降越大，濕球溫度效率越大。

⑤ 蒸發(fā)冷卻通道結(jié)構(gòu)的影響：蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣參數(shù)、蒸發(fā)冷卻通道寬度一定時(shí)，濕球溫度效率隨滾筒數(shù)量增加而增大。進(jìn)口空氣干球溫度、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度、蒸發(fā)冷卻通道寬度一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣壓力降隨滾筒數(shù)量增加而增大，進(jìn)口空氣流速越大增大幅度越明顯。相同滾筒數(shù)量，進(jìn)口空氣流速越大，空氣壓力降越大。蒸發(fā)冷卻通道進(jìn)口空氣參數(shù)、滾筒數(shù)量一定時(shí)，濕球溫度效率隨蒸發(fā)冷卻通道寬度增大而減小。

進(jìn)口空氣干球溫度、進(jìn)口空氣相對(duì)濕度、滾筒數(shù)量一定時(shí)，不同進(jìn)口空氣流速的空氣壓力降隨蒸發(fā)冷卻通道寬度增大而減小，最終趨于穩(wěn)定。進(jìn)口空氣流速越大，下降速率越快。

[1] 宣永梅，馬柱柱，黃翔.新疆地區(qū)太陽能煙囪復(fù)合蒸發(fā)冷卻通風(fēng)降溫系統(tǒng)[J].流體機(jī)械，2013(10)：69-72，35.

[2] 馬柱柱，宣永梅.太陽能煙囪強(qiáng)化自然通風(fēng)與蒸發(fā)冷卻復(fù)合系統(tǒng)的分析[J].制冷，2013(1)：47-50.

[3] 翟曉強(qiáng)，王如竹.太陽能強(qiáng)化自然通風(fēng)理論分析及其在生態(tài)建筑中的應(yīng)用[J].工程熱物理學(xué)報(bào)，2004(4)：568-570.

[4] MAEREFAT M，HAGHIGHI A P.Natural cooling of stand-alone houses using solar chimney and evaporative cooling cavity[J].Renewable Energy，2010(9)：2040-2052.

[5] DAI Y J，SUMATHY K，WANG R Z，et al.Enhancement of natural ventilation in a solar house with a solar chimney and a solid adsorption cooling cavity [J].Solar Energy，2003(1)：65-75.

[6] 黃翔，稽伏耀，狄育慧，等.包覆吸水性材料橢圓管式間接蒸發(fā)冷卻器的理論與實(shí)驗(yàn)研究[J].制冷學(xué)報(bào)，2006(2)：48-54.

[7] 唐新邵，肖益民.涂抹式表面蒸發(fā)冷卻換熱器性能的實(shí)驗(yàn)研究[J].制冷與空調(diào)，2011(2)：107-111.

[8] HE J，HOYANO A.Experimental study of practical applications of a passive evaporative cooling wall with high water soaking-up ability[J].Building and Environment，2010(1)：98-108.

[9] 田海林，李曦，孫夢(mèng)瑤，等.常用濕簾產(chǎn)品的技術(shù)性能測(cè)試[J].農(nóng)機(jī)化研究，2013(4)：148-151.

[10] BESHKANI A，HOSSEINI R.Numerical modeling of rigid media evaporative cooler[J].Applied Thermal Engineering，2005(5)：636-643.

[11] NASR A，AL-GHAMDI A S.Numerical study of evaporation of falling liquid film on one of two vertical plates covered with a thin porous layer by free convection[J].International Journal of Thermal Sciences，2017(5)：335-344.

[12] 段之殷，康嘉偉，石峻璋，等.一種多級(jí)滾筒聯(lián)動(dòng)式的蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)和通風(fēng)降溫系統(tǒng):ZL201920978867.2[P].2020-07-28.

[13] DAI Y J，SUMATHY K.Theoretical study on a cross-flow direct evaporative cooler using honeycomb paper as packing material[J].Applied Thermal Engineering，2002(13)：1417-1430.

[14] 段滿清.直接蒸發(fā)冷卻的數(shù)值模擬及應(yīng)用研究(碩士學(xué)位論文)[D].湘潭：湖南科技大學(xué)，2008：31-39.

[15] 杜鵑，黃翔，武俊梅.直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)與冷卻塔內(nèi)部傳熱、傳質(zhì)過程的類比分析[J].制冷與空調(diào)，2003(1)：12-14.

[16] CAMARGO J R，EBINUMA C D，SILVEIRA J L.Experimental performance of a direct evaporative cooler operating during summer in a Brazilian city[J].Refrigeration，2005(7)：1124-1132.