SPCD 冷軋沖壓用鋼生產(chǎn)工序非常復(fù)雜，涉及到冶煉、熱軋、冷軋和退火等多道工序，并且每一道工序的完成度都會(huì)嚴(yán)重影響到最終產(chǎn)品質(zhì)量和性能，需要系統(tǒng)地研究各個(gè)工序特點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)，從而生產(chǎn)出質(zhì)量過硬沖壓產(chǎn)品。

小麥孕穗期是水分的臨界期，最適的土壤濕度是0～20cm土層內(nèi)，維持田間持水量的80%左右，此時(shí)此土層內(nèi)的田間持水量<60%將嚴(yán)重影響產(chǎn)量。這時(shí)的日平均氣溫要求在16～18℃，并要求有較好的光照條件。

沖壓開裂問題反饋

某冷軋客戶采購某公司SPHD 厚度2.75mm 的熱軋鋼帶，軋至0.55mm，罩式退火，用于沖壓小推車車斗，沖壓深度為130mm，沖壓開裂問題十分嚴(yán)重，合格率僅30%，主要表現(xiàn)為在沖壓件底部圓角位置發(fā)生開裂，或者未開裂的沖壓件在法蘭邊內(nèi)側(cè)發(fā)生起皺，具體開裂情況見圖1。

某冷軋客戶沖壓之前先將SPCD 鋼板裁成如圖1(a）所示的毛坯，然后上模沖壓，當(dāng)接近最大沖壓深度時(shí)在底部圓角位置發(fā)生開裂見圖1(b），并且都是在沖壓斜度較小的一側(cè)沿軋向開裂見圖1(c），同時(shí)在法蘭邊內(nèi)側(cè)起皺，沖壓未開裂的試件在邊部也發(fā)生嚴(yán)重的起皺現(xiàn)象見圖1(d）。

由外形觀察法可知，在沖壓過程中如果產(chǎn)生裂紋，則必然存在垂直于裂紋的拉應(yīng)力，如果發(fā)生起皺，則必然存在垂直于起皺方向的壓應(yīng)力。沖壓件的底部圓角部位由于受到三個(gè)方向的拉應(yīng)力作用，減薄量最大，所以最容易出現(xiàn)拉裂現(xiàn)象，屬于“危險(xiǎn)斷面”。從裂紋方向上來看，主要是由于底部圓角所受的最大拉應(yīng)力超過了冷軋板的應(yīng)力極限進(jìn)而導(dǎo)致了開裂，這說明冷軋板的沖壓性能不夠。

沖壓開裂影響因素的調(diào)查分析與研究

SPHD 熱軋板成分控制

某公司生產(chǎn)的SPHD 熱軋板，與國內(nèi)其他廠家生產(chǎn)的同類產(chǎn)品的冶金成分控制見表1。

為了改善SPCD 鋼板沖壓開裂問題，該客戶使用某公司原料同批生產(chǎn)的SPCD 進(jìn)行650℃和690℃，保溫12h 的工藝生產(chǎn)試驗(yàn)。

從表1 可以看出，本次產(chǎn)品的生產(chǎn)過程中對(duì)元素含量的控制基本達(dá)到了DQ 級(jí)的水平，主要依據(jù)為：

鑒于以上分析，必須對(duì)該客戶的退火工藝進(jìn)行改進(jìn)，提高其退火加熱溫度。

盡管如此，這位天使不但活過了這可惡的冬天，而且隨著天氣變暖，身體又恢復(fù)了過來。他在院子最僻靜的角落里一動(dòng)不動(dòng)地呆了一些天。到十二月時(shí)，他的眼睛重新又明亮起來，翅膀上也長(zhǎng)出粗大豐滿的羽毛。這羽毛好像不是為了飛，倒像是臨死前的回光返照。有時(shí)當(dāng)沒有人理會(huì)他時(shí)，他在滿天繁星的夜晚還會(huì)唱起航海人的歌子。

少了接觸的機(jī)會(huì)，我們自然也少了爭(zhēng)吵，表面上看是和諧了，實(shí)際上是疏遠(yuǎn)了。我的想法是，看不慣的事，我就當(dāng)沒看見，家里的一切都交老伴做主，省得她一不順心就跟我提離婚，孩子在中間跟著著急。

SPCD 卷板的組織細(xì)小且不均勻，卷板的冷軋壓下率高達(dá)80%，退火溫度僅為630℃，最終導(dǎo)致SPCD 退火后的晶粒非常細(xì)小，而退火后細(xì)小的晶粒不利于獲得較高的n 值。

綜上分析，SPCD 冷軋板的沖壓開裂與化學(xué)成分無關(guān)。

SPHD 熱軋板組織及力學(xué)性能

該冷軋客戶采購某公司SPHD 原料所生產(chǎn)的SPCD冷軋板厚度為0.55mm，采取的退火溫度為630℃，保溫16h。

從表2 可以看出，國內(nèi)其他廠家同類產(chǎn)品具有相似的組織特征，基本為鐵素體+少量珠光體，游離滲碳體在2.0 級(jí)左右，實(shí)際晶粒度在8.5 ～9.0 級(jí)左右。對(duì)比某公司冷軋?jiān)蟂PHD 的組織特點(diǎn)發(fā)現(xiàn)，SPHD 的平均晶粒尺寸正常，故引起沖壓開裂的原因與熱軋鋼板金相組織無關(guān)。

由表3 中可知，某公司SPHD 產(chǎn)品與其他廠家差別不大，且略優(yōu)于鞍鋼和梅鋼產(chǎn)品性能，說明某公司熱軋工藝方面沒有問題。

近期，《中國矯形外科雜志》編輯部多次接到讀作者的電話和Email，發(fā)現(xiàn)有多個(gè)網(wǎng)站利用《中國矯形外科雜志》名義非法征稿及騙取有關(guān)費(fèi)用，要求作者將費(fèi)用匯入指定賬戶等方式騙取作者錢財(cái)，侵犯了廣大作者的合法權(quán)益?！吨袊C形外科雜志》編輯部在此提醒廣大讀作者，本刊編輯部從未委托任何代理機(jī)構(gòu)為《中國矯形外科雜志》征稿。

SPCD 冷軋板的罩式退火工藝

為了解該客戶SPCD 鋼板沖壓開裂的原因，比較了某公司SPHD 鋼板的組織性能與其他廠家同類產(chǎn)品的組織性能，見表2 和表3。

罩式退火工藝對(duì)沖壓成形性能影響非常大，尤其是退火工藝中的退火溫度、升溫速度和保溫時(shí)間是對(duì)其影響比較顯著的三個(gè)參數(shù)。國內(nèi)很多生產(chǎn)廠家所采取的罩式退火溫度一般比鋼的再結(jié)晶溫度要高出150℃左右(表4），目的是為了完全消除酸軋產(chǎn)生的各向異性的纖維組織，使其充分再結(jié)晶長(zhǎng)大，以獲得合適的組織和晶粒尺寸。

綜上所述，由于退火工藝不合理，SPCD 卷板的組織上存在明顯缺陷，晶粒細(xì)小且不均勻，縱截面上的晶粒餅形度不高。由此得到的SPCD 的性能見表6。

綜上，本批次生產(chǎn)SPCD 時(shí)出現(xiàn)沖壓開裂的根本原因是采用的退火工藝不合理，退火溫度過低，退火不完全。

SPCD 鋼的顯微組織及力學(xué)性能

將該客戶退火生產(chǎn)的SPCD 卷進(jìn)行取樣檢測(cè)帶鋼橫向邊部、1/4 處和中部位置的軋制面和縱向面的金相組織和晶粒尺寸見圖2、圖3 和表5。

由圖2 可以看出該客戶鋼板軋制面上組織并不均勻，晶粒呈等軸狀，再結(jié)晶顯然不充分，組織中的大部分晶粒均呈等軸狀，且越靠近中間部位，等軸晶的比例越大。由圖3 也可以看出晶粒餅形度較低，檢測(cè)SPCD 晶粒尺寸見表5。

由表5 可知SPCD 冷軋板軋制面晶粒度10.0 級(jí)，不滿足晶粒度6.0 ～8.0 級(jí)的要求，并且縱截面上的晶粒度為9.2 ～9.8 級(jí)，晶粒餅形度不高。

⑵檢測(cè)報(bào)告表明SPHD 組織中的夾雜物含量不多，且尺寸在3μm 左右，說明S、P 等雜質(zhì)元素的偏析不嚴(yán)重，不會(huì)對(duì)鋼的性能產(chǎn)生大的影響。

本次生產(chǎn)的SPCD 薄板退火采用的加熱溫度僅為630℃，在此溫度下不能充分發(fā)揮AlN 粒子對(duì)晶粒生長(zhǎng)成餅形的引導(dǎo)作用，從而導(dǎo)致退火后的晶粒餅形度較低。此外，較低的餅形度表示織構(gòu)不強(qiáng)，這將進(jìn)一步影響到r 值的大小。

表4 列出了用于生產(chǎn)SPCD 的冷軋和退火工藝，通過對(duì)比可以看出：該冷軋客戶退火溫度過低，遠(yuǎn)低于國內(nèi)其他廠家。國內(nèi)其他廠家罩式退火溫度均高于680℃，比再結(jié)晶溫度要高150℃左右。相對(duì)來說，本批次SPCD 鋼的最高退火溫度僅僅630℃，高于再結(jié)晶溫度(520 ～540℃）僅100℃左右。另外，SPCD 的碳含量略低于SPCC，且其再結(jié)晶溫度略高于SPCC，因此在生產(chǎn)DQ 級(jí)沖壓板時(shí)，如果退火溫度不合理，僅靠延長(zhǎng)保溫時(shí)間也是無效的。

從表6 可以看出，本批次SPCD 具有相對(duì)較高的屈服和抗拉強(qiáng)度，反映沖壓性能的平均n 值和r 值分別為0.22 和1.4，作為DQ 級(jí)的沖壓板，這兩個(gè)數(shù)值都不高，由于沖壓車斗的深度相對(duì)較大，此n 值和r值并不能滿足要求。

協(xié)同過濾算法在電子商務(wù)和推薦系統(tǒng)中被廣泛應(yīng)用[7]。其基本思想是，通過對(duì)用戶歷史行為數(shù)據(jù)的挖掘發(fā)現(xiàn)用戶的偏好，基于不同的偏好對(duì)用戶進(jìn)行群組劃分并推薦類別相似的商品。協(xié)同過濾算法根據(jù)其主體不同可分為兩類：基于用戶的協(xié)同過濾算法和基于商品的協(xié)同過濾算法。

⑴某公司SPHD 的C 含量為0.045%，且均在0.050%以內(nèi)，另外N、O 含量控制水平較好，與國內(nèi)其他廠家成分控制水平相當(dāng)；

工藝改善研究及其效果

SPCD 在650℃和690℃退火工藝試驗(yàn)研究

從Von Mises應(yīng)力圖上可以看出，豎井在進(jìn)行初期支護(hù)后，Von Mises應(yīng)力呈線性變化，且較為平緩；從X和Y方向來看，Von Mises應(yīng)力基本呈對(duì)稱分布，Z方向的Von Mises應(yīng)力變化是隨著豎井深度的增加呈線性增大的趨勢(shì)，初支結(jié)構(gòu)所承受的Von Mises應(yīng)力最大值位于豎井深度最大處，故在開挖完成后都應(yīng)及時(shí)進(jìn)行初期支護(hù)，并且每個(gè)開挖循環(huán)的進(jìn)尺不宜過大，防止Von Mises應(yīng)力過大導(dǎo)致圍巖失穩(wěn)以致于上部初期支護(hù)的垮塌。

⑴試驗(yàn)結(jié)果顯示，晶粒尺寸隨著退火溫度的升高而增大，并且組織越來越均勻。由圖4 可知650℃退火時(shí)，帶鋼軋制面上的晶粒尺寸為31.2μm，690℃退火時(shí)為34.5μm。退火溫度越高，再結(jié)晶進(jìn)行的越充分，組織也越均勻。

⑵650℃和690℃保溫12h 退火后，帶鋼縱截面組織見圖5，對(duì)于沖壓用鋼要獲得優(yōu)良的沖壓成形性能，通常其晶粒餅形度要求在2.5 以上，本次帶鋼的晶粒餅形度在3.0 左右，滿足要求。

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2013年1月至2015年12月我院對(duì)冠狀動(dòng)脈粥樣硬化性心臟病(CHD)患者150例開展了分析研究,患者臨床中都有典型的冠心病癥狀,使用各種診斷方式均確診為冠狀動(dòng)脈粥樣硬化性心臟病[3-4]。全部患者共有71例女性患者和79例男性患者,患者最小是55歲,最大是86歲,平均(71.87±13.62)歲。此次我們就患者的臨床病例資料開展了分析比較,患者對(duì)此次研究知情且同意參與。

⑶從表7 看出，690℃/12h 退火后帶鋼的性能最好，屈服強(qiáng)度為159MPa，抗拉強(qiáng)度為285MPa，斷后伸長(zhǎng)率為38%，n 值達(dá)到0.26，r 值為1.95，餅形度為3.05，完全達(dá)到甚至優(yōu)于DQ 級(jí)的要求。隨著退火加熱溫度的升高，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均明顯降低，斷后伸長(zhǎng)率即塑性提高，n 值、r 值提高。

客戶執(zhí)行690℃退火工藝后效果

通過對(duì)比兩組工藝試驗(yàn)后，客戶確定執(zhí)行690℃/12h 退火工藝，產(chǎn)品成形性能滿足使用要求，合格率提高到了99.5%，并增大對(duì)某公司SPHD 熱軋板的采購量。

結(jié)論

⑴某冷軋客戶SPCD 帶鋼沖壓開裂的根本原因是冷軋后退火溫度偏低，導(dǎo)致再結(jié)晶不完全所致，與熱軋板的成分、組織及性能無關(guān)。

⑵690℃/12h 退火后帶鋼的性能較好，完全達(dá)到甚至優(yōu)于DQ 級(jí)的要求，沖壓開裂現(xiàn)象顯著降低，合格率提高到了99.5%。