摘要：

鎮(zhèn)沅金礦設(shè)計(jì)采用無(wú)底柱分段崩落采礦法進(jìn)行開(kāi)采，為了提高礦石回收率，降低采礦損失率與礦石貧化率，保證礦山實(shí)現(xiàn)安全、高效、低成本回采，分別進(jìn)行了單體模型放礦試驗(yàn)、平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)和交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)，以確定采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)。按照單體模型放礦試驗(yàn)確定的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，進(jìn)行平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)，確定礦石回收率、礦石貧化率和采礦損失率等指標(biāo)。為了獲得較好的礦石回收指標(biāo)，進(jìn)行了交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，在礦石貧化率25 %的條件下，礦石回收率可達(dá)74.88 %～87.98 %。最終確定采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)為分段高度×進(jìn)路間距×崩礦步距=10 m×10 m×3.9 m，模擬結(jié)果可為現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn)提供技術(shù)支撐與依據(jù)。

關(guān)鍵詞：無(wú)底柱分段崩落采礦法;采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù);放礦試驗(yàn);礦石回收率;礦石貧化率

中圖分類(lèi)號(hào)：TD853.36文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1001-1277（2022）05-0037-06doi：10.11792/hj20220507

引 言

在急傾斜中厚礦體的開(kāi)采中，無(wú)底柱分段崩落采礦法是一種應(yīng)用較廣的高效采礦方法[1]，而采用無(wú)底柱分段崩落采礦法時(shí)，分段高度、進(jìn)路間距和崩礦步距是3個(gè)重要的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)[2]，這3個(gè)參數(shù)相互作用、相互影響，共同決定著無(wú)底柱分段崩落采礦法的采礦損失率和礦石貧化率。無(wú)底柱分段崩落采礦法的回采參數(shù)可通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)確定[3]。

云南黃金有限責(zé)任公司鎮(zhèn)沅分公司（下稱(chēng)“鎮(zhèn)沅金礦”）位于云南省鎮(zhèn)沅彝族、哈尼族、拉祜族自治縣和平鎮(zhèn)老王寨。鎮(zhèn)沅金礦北西自丫口街，南東至庫(kù)獨(dú)木大寨，北東、南西分別以F3斷裂和九甲斷裂（F9）為界，長(zhǎng)12 km，寬2.0～3.3 km，面積約35 km2;由浪泥塘、冬瓜林、老王寨、搭橋箐、庫(kù)獨(dú)木等5個(gè)礦段組成。目前，鎮(zhèn)沅金礦主要開(kāi)采范圍為老王寨礦段的1 633 m、1 593 m中段和冬瓜林礦段的1 633 m、1 593 m中段，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力66 萬(wàn)t/a，年產(chǎn)金1 800 kg。礦體厚度薄—中厚，一般為3～20 m，形態(tài)多變。鎮(zhèn)沅金礦對(duì)厚度大于 6 m的礦體主要采用無(wú)底柱分段崩落采礦法開(kāi)采。本文根據(jù)鎮(zhèn)沅金礦礦體開(kāi)采技術(shù)條件，確定進(jìn)行單體模型放礦試驗(yàn)、平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)和交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)。通過(guò)不同的室內(nèi)試驗(yàn)確定最優(yōu)的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，進(jìn)而降低采場(chǎng)的采礦損失率和礦石貧化率，以保證礦山實(shí)現(xiàn)安全、高效、經(jīng)濟(jì)回采的目的[4]。

1 工程概況

鎮(zhèn)沅金礦老王寨礦段1 593 m中段8勘探線(xiàn)—16勘探線(xiàn)Ⅱ號(hào)礦體，由于破碎帶由不同的巖塊和角礫構(gòu)成，礦體在不同的部位容礦巖石及圍巖存在差異。礦體自南東向北西分布，傾向南東，傾角50°～70°。礦體的形態(tài)總體呈藕節(jié)狀，形狀及產(chǎn)狀變化主要受構(gòu)造影響，與容礦構(gòu)造的斷面結(jié)構(gòu)相對(duì)應(yīng)，Ⅱ號(hào)礦體群礦石類(lèi)型以硅質(zhì)絹云板巖型和變質(zhì)石英砂巖型為主。該區(qū)域礦體的整體穩(wěn)定性較差，礦體上盤(pán)圍巖為深灰色含碳鈣質(zhì)板巖，下盤(pán)圍巖以含碳鈣質(zhì)板巖和變質(zhì)雜砂巖為主，上、下盤(pán)圍巖片理發(fā)育，破碎松軟，穩(wěn)定性差。礦體在8勘探線(xiàn)—16勘探線(xiàn)自南東向北西延伸約80 m，平均厚度10 m，金平均品位3.44 g/t，平均傾角約65°。通過(guò)對(duì)開(kāi)采技術(shù)條件進(jìn)行分析，確定采用沿走向布置的無(wú)底柱分段崩落采礦法開(kāi)采，現(xiàn)需對(duì)其回采參數(shù)進(jìn)行研究，并確定最優(yōu)的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)[5]。

2 采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)確定試驗(yàn)

根據(jù)鎮(zhèn)沅金礦礦體開(kāi)采技術(shù)條件，選擇進(jìn)行單體模型放礦試驗(yàn)、平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)和交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)，以確定最優(yōu)采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)。

1）單體模型放礦試驗(yàn)。分別進(jìn)行礦石和廢石的單體模型放礦試驗(yàn)，測(cè)定各個(gè)放出高度條件下的放出質(zhì)量、放出體積和標(biāo)志顆粒，再分別計(jì)算放出橢球體長(zhǎng)半軸、短半軸、偏心率和放礦靜止角等，并按照礦石流動(dòng)特性來(lái)確定分段高度、進(jìn)路間距和崩礦步距等基本參數(shù)。

2）平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)。按照單體模型放礦試驗(yàn)確定的分段高度、進(jìn)路間距和崩礦步距等基本參數(shù)，進(jìn)行這些參數(shù)的平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)。將每次放出的物料稱(chēng)量、分選，確定放礦試驗(yàn)的礦石回收率、礦石貧化率和采礦損失率等指標(biāo)。

3）交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)。按照沿走向布置回采進(jìn)路方式，先期進(jìn)行平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)，然后再垂直走向布置穿脈工程，回收下盤(pán)殘留礦石，最終確定采場(chǎng)的采礦損失貧化指標(biāo)。

2.1 單體模型放礦試驗(yàn)

2.1.1 試驗(yàn)方法

分別對(duì)礦石和廢石進(jìn)行單體模型放礦試驗(yàn)。該試驗(yàn)可定量了解放出橢球體的發(fā)育情況，得到每一物料放出高度與偏心率的變化規(guī)律。同時(shí)，可觀察礦巖物料的流動(dòng)特性和力學(xué)相似性，即放出漏斗和放礦靜止角等參數(shù)。

單體模型放礦試驗(yàn)是在單體模型上進(jìn)行的。將配制好的礦樣物料裝入模型，每裝5 cm高后布置1層固定編號(hào)的標(biāo)志顆粒，同時(shí)在模型前壁（透明有機(jī)玻璃板）處撒上1條白灰線(xiàn)。標(biāo)志層中的顆粒按預(yù)計(jì)的流動(dòng)范圍和流軸位置規(guī)則排列。模型內(nèi)裝料高度為65 cm，共裝10層標(biāo)志顆粒。試驗(yàn)開(kāi)始放出物料時(shí)，要不斷地記錄放出量及標(biāo)志顆粒的號(hào)碼次序，填寫(xiě)在設(shè)計(jì)標(biāo)志顆粒排列圖上，進(jìn)而描繪出放出體的平面及縱剖面斷面圖，然后根據(jù)所制成的圖形得到放出體的各項(xiàng)參數(shù)。

2.1.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

1）端部放礦放出體發(fā)育情況。通過(guò)對(duì)端部放礦放出礦石單體模型試驗(yàn)的觀察與結(jié)果分析可以看出，端部放礦放出體發(fā)育可分為3個(gè)階段（如圖1所示）：

①第一階段為放出體發(fā)育初期階段。由于在放礦進(jìn)路全寬均勻出礦，其放出體下部粗大、上部細(xì)小，放出體最寬處在放礦進(jìn)路巷道處，礦石的流動(dòng)限制在一個(gè)拋物拱范圍內(nèi)，從而使放出體形態(tài)形成拋物狀松動(dòng)拱結(jié)構(gòu)[6]。這時(shí)放出高度一般不超過(guò)15 cm。

②第二階段為放出體呈近似橢球缺階段。當(dāng)放礦高度12～16 cm時(shí)，松動(dòng)拱轉(zhuǎn)化為松動(dòng)體。隨著放出量的增加，放出體形態(tài)逐漸向橢球缺發(fā)展，形成近似橢球缺形態(tài)。4368E679-9811-4D03-B807-2586755A9846

③第三階段為放出體形成放出漏斗階段。當(dāng)放出量進(jìn)一步增加，放礦高度達(dá)到60 cm以上時(shí)，其放出體上部向礦巖端壁伸展發(fā)展，下部幾乎不再發(fā)生變化，并以放礦靜止角形成放出漏斗。

2）放出體形態(tài)及軸偏角。礦石放出體，可以近似為端壁所截的橢球體，放出體上部與理想橢球體相差不大，下部比理想橢球體要稍小一些。從實(shí)測(cè)的礦石放出體形態(tài)可以看出，放出體的長(zhǎng)半軸、短半軸均隨著放出高度的增加而增加，并且基本遵循橢球體的發(fā)育模式，如圖2所示。

礦石放出體的流動(dòng)軸線(xiàn)，由于受礦巖端壁的影響，松散礦石又受到礦壁摩擦作用而使其流動(dòng)速度下降，使得放出體軸線(xiàn)向前偏斜，其平均偏斜度（也叫軸偏角）為3.67°左右。對(duì)于軸偏角，隨著放出體高度的增加，軸偏角有減小的趨勢(shì)。由于模型采用透明有機(jī)玻璃，軸偏角的試驗(yàn)數(shù)據(jù)偏小。

3）放出體偏心率。放出體的偏心率隨放出量和放出高度的變化而變化。偏心率與放出高度之間的關(guān)系如圖3所示。由圖3可知，當(dāng)放出高度超過(guò)20 cm 時(shí)，偏心率趨于平穩(wěn)上升。由于各種礦巖散體性質(zhì)的不同，偏心率穩(wěn)定上升的過(guò)程也有一定的差距，但都呈現(xiàn)出相同的規(guī)律。

偏心率是表征放出體形態(tài)和大小的主要參數(shù)，也表征著物料流動(dòng)特性。對(duì)比分析礦石和廢石的偏心率可知，礦石和廢石的偏心率相差不大，表明它們的散體性質(zhì)也基本相似。

4）放出量與放出高度。分析放出量與放出高度之間的關(guān)系，可以用來(lái)初步估計(jì)其放出的礦石回收量。礦石單體模型放礦試驗(yàn)放出量與放出高度的變化關(guān)系如圖4所示。由圖4可知：當(dāng)放出高度較小時(shí)，放出量也較小，而且變化曲線(xiàn)也較平坦;隨著放出高度的增加，變化曲線(xiàn)也越陡，放出量也越多。

2.1.3 按礦石放出體形態(tài)確定結(jié)構(gòu)參數(shù)

1）回采進(jìn)路的布置形式?；夭蛇M(jìn)路合理位置的選擇，取決于流動(dòng)帶的形狀及最大限度地回收回采巷道之間礦柱的要求。菱形布置的回采巷道，放礦時(shí)廢石出現(xiàn)晚，礦石回收率大，礦石貧化率小，放礦效果好。在生產(chǎn)實(shí)踐中，不論采場(chǎng)垂直走向布置還是沿走向布置，一般上下分段的回采進(jìn)路都呈菱形布置。

2）分段高度。分段高度往往受鑿巖設(shè)備鑿巖能力的限制。因此，分段高度大多根據(jù)鑿巖設(shè)備的鑿巖能力選取。但是，為了取得良好的放礦效果，分段高度應(yīng)與放出橢球體的大小相適應(yīng)。在放礦過(guò)程中，如果放出高度（此處可視為放出橢球體高）等于放礦層高度，說(shuō)明上部已采分段的廢石已經(jīng)混入。如果放礦層高度與回采巷道間距不相適應(yīng)，放礦層過(guò)高將導(dǎo)致放出高度還未達(dá)到放礦層高度就發(fā)生貧化，使礦石損失增大;當(dāng)放礦層過(guò)低，頂部貧化大，回采巷道之間殘留礦石增加。因此，確定最佳的放礦層高度是非常必要的。根據(jù)單體模型放礦試驗(yàn)結(jié)果，確定分段高度為10 m。

3）進(jìn)路間距。在分段高度確定的條件下，崩落礦石層的形狀與放出橢球體的形狀應(yīng)相吻合。根據(jù)這一原則來(lái)確定進(jìn)路間距，可用式（1）計(jì)算：

lh=2b+bh（1）

式中：lh為進(jìn)路間距（m）;b為放出體短半軸長(zhǎng)度（m）;bh為進(jìn)路寬度（m）。

經(jīng)計(jì)算：lh=10.11 m。

4）崩礦步距和放礦步距。當(dāng)分段高度和進(jìn)路間距確定后，主要起調(diào)整作用的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)為崩礦步距和放礦步距。放礦步距的最大值和最小值，可以依據(jù)最大放出橢球體的參數(shù)確定。其最大值應(yīng)與放出橢球體短半軸的長(zhǎng)度相等，這就避免了廢石過(guò)早混入造成的貧化，否則殘留礦堆高，礦石損失大;其最小值等于放出橢球體短半軸長(zhǎng)度的一半時(shí)，礦堆損失減少，但礦石貧化率加大。因此，實(shí)際應(yīng)用的崩礦步距介于上述最大值和最小值之間。

若無(wú)底柱分段崩落采礦法的端壁傾角為90°，最大的放礦步距可用式（2）計(jì)算：

lb=h21-ε2（2）

式中：lb為放礦步距（m）;h為放礦高度（m）;ε為放出橢球體的偏心率。

經(jīng)計(jì)算：lb=3.87 m。

5）回采進(jìn)路斷面的形狀及規(guī)格?；夭蛇M(jìn)路的斷面一般有拱形和矩形2種。從放礦的角度考慮，矩形斷面要優(yōu)于拱形斷面;從巷道的穩(wěn)定性考慮，拱形斷面要優(yōu)于矩形斷面。對(duì)采場(chǎng)放礦來(lái)說(shuō)，回采進(jìn)路的寬度是一個(gè)非常重要的參數(shù)，它直接影響松散礦石的流動(dòng)。如果回采進(jìn)路的寬度大，對(duì)放礦非常有利，但影響進(jìn)路的穩(wěn)固性。反之，回采進(jìn)路的寬度過(guò)小，鏟運(yùn)機(jī)只能在巷道中心裝礦，這樣松散礦石流動(dòng)中心速度快，礦巖接觸面容易彎曲，礦石過(guò)早貧化。在生產(chǎn)實(shí)踐中，一般要以巷道的穩(wěn)定性來(lái)考慮回采進(jìn)路斷面的形狀及規(guī)格。因此，建議采用低拱形的斷面規(guī)格。

6）端壁傾角。從理論上分析，端壁傾角的大小取決于礦石塊度與廢石塊度的比值[7]。當(dāng)?shù)V石塊度比廢石塊度大時(shí)（二者比值大于1），應(yīng)采用前傾端壁;當(dāng)?shù)V石塊度和廢石塊度大小相同時(shí)（二者比值等于1），采用垂直端壁;當(dāng)?shù)V石塊度比廢石塊度小時(shí)（二者比值小于1），可以考慮采用后傾端壁[8-9]。綜合各方面因素，且為了保護(hù)眉線(xiàn)口，推薦采用前傾端壁，即端壁傾角前傾85°。

7）鏟取方式及鏟取深度。為了有效回收礦石，必須建立合理的鏟取制度。如果固定在回采巷道中央或一側(cè)裝礦，流動(dòng)帶下部寬度減小，廢石很快進(jìn)入回采巷道，造成礦石過(guò)早貧化。同時(shí)流動(dòng)帶寬度小，容易產(chǎn)生堵塞。理想的裝載寬度應(yīng)和巷道寬度相同。而實(shí)際上，裝載機(jī)的裝載寬度都比較小。因此，必須規(guī)定沿整個(gè)巷道寬度按一定的順序輪流鏟取。

理論上的最佳鏟取深度應(yīng)根據(jù)散體力學(xué)中的最大主應(yīng)力理論分析計(jì)算。在生產(chǎn)實(shí)踐中，由于裝載機(jī)或裝運(yùn)機(jī)的實(shí)際鏟取深度尚不能達(dá)到計(jì)算的最佳值。因此，在生產(chǎn)中應(yīng)盡可能地提高鏟取深度，增大放礦口的有效高度，以便獲得良好的放礦效果。

2.1.4 采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)推薦

綜合上述分析和計(jì)算，按照礦石的流動(dòng)規(guī)律和松散礦石的性質(zhì)，推薦鎮(zhèn)沅金礦無(wú)底柱分段崩落采礦法的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)為：進(jìn)路采用菱形布置，分段高度10 m，進(jìn)路間距10～11 m，放礦步距3.9 m，進(jìn)路斷面形狀規(guī)格為低拱形，端壁傾角前傾85°。4368E679-9811-4D03-B807-2586755A9846

2.2 平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)

合理的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，就是分段高度、進(jìn)路間距、崩礦步距的最佳配合，不能離開(kāi)其中任意2個(gè)參數(shù)而孤立地去討論另一個(gè)參數(shù)的最佳問(wèn)題。同時(shí)，需要用平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證所選采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的正確性和合理性，并得到相應(yīng)放礦模擬試驗(yàn)的采礦損失貧化指標(biāo)。因此，平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)根據(jù)單體模型放礦試驗(yàn)確定的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證，即采用分段高度×進(jìn)路間距×崩礦步距=10 m×10 m×3.9 m的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)。

2.2.1 模型設(shè)計(jì)

結(jié)合沿走向布置采場(chǎng)的實(shí)際情況，模型設(shè)計(jì)的相似模擬比CJ=50，礦體水平厚度為10 m，分段高度為10 m;共布置4個(gè)分段，每個(gè)分段在礦體下盤(pán)布置1條 回采進(jìn)路。平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)采用的模型及參數(shù)設(shè)計(jì)如圖5所示。在平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)中，設(shè)計(jì)礦體傾角分別為70°、60°、55°、50°。

2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

由平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果可知，礦石貧化率為0時(shí)，礦石回收率達(dá)43.58 %～59.78 %，礦石回收率較高，說(shuō)明單體模型放礦試驗(yàn)選取的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)是合理的。同時(shí)，隨礦石貧化率增大，礦石回收率也逐步增高，但其增幅越來(lái)越小。當(dāng)?shù)V石貧化率達(dá)到25 %時(shí)，礦石回收率僅為61.87 %～81.14 %，這說(shuō)明沿走向布置進(jìn)路的無(wú)底柱分段崩落采礦法的礦石永久性損失比較多。從平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)終了狀況也可以看出，由于礦體傾角小于放礦靜止角，致使礦體下盤(pán)會(huì)有一定量的礦石永久性損失，并且礦體傾角越緩，下盤(pán)殘留礦石越多，礦石回收率也就越低（如圖6、圖7所示）。

2.3 交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)

通過(guò)平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)可以看出，礦體傾角小于放礦靜止角，致使礦體下盤(pán)有殘留礦石損失。為了提高礦石回收率，進(jìn)行了交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)。

交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)是在平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。模型設(shè)計(jì)仍采用10 m×10 m×3.9 m的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，相似模擬比CJ=50，礦體水平厚度為10 m，分段高度為10 m;共布置4個(gè)分段，每個(gè)分段礦體下盤(pán)沿走向布置1條回采進(jìn)路的同時(shí)，再在垂直走向交叉布置1個(gè)放礦口;分別進(jìn)行60°、55°、50° 3種礦體傾角試驗(yàn)。

先按照平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)使該分段沿走向進(jìn)路放礦，達(dá)到截止品位后停止，然后從垂直走向交叉布置的放礦口進(jìn)行放礦，直到達(dá)到截止品位。依此類(lèi)推，直到放完所有的出礦進(jìn)路，一次試驗(yàn)結(jié)束。

交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)礦石回收率結(jié)果如表1所示，試驗(yàn)實(shí)況如圖8所示。

由表1和圖8可知：沿走向進(jìn)路放礦截止后，再進(jìn)行垂直走向交叉布置放礦口放礦，當(dāng)?shù)V體傾角為50°～60°時(shí)，礦石回收率可增加5.97～8.17百分點(diǎn)，即增加到51.75 %～60.82 %;礦石貧化率25 %時(shí)的礦石回收率可增加9.18～13.01百分點(diǎn)，即增加到74.88 %～87.98 %。

垂直走向放礦口放礦時(shí)的礦石回收率如表2所示;交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)與平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)的礦石回收率對(duì)比曲線(xiàn)如圖9所示。

通過(guò)進(jìn)行無(wú)底柱分段崩落采礦法室內(nèi)放礦試驗(yàn)，在測(cè)試相關(guān)礦巖物理力學(xué)性質(zhì)的基礎(chǔ)上，采用單體模型放礦試驗(yàn)，測(cè)定各個(gè)放出高度條件下的放出橢球體長(zhǎng)半軸、短半軸、偏心率和放礦靜止角等，并按照礦石流動(dòng)特性和放出橢球體的形態(tài)來(lái)確定分段高度、進(jìn)路間距和崩礦步距等基本參數(shù)。然后按照單體模型放礦試驗(yàn)確定的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，進(jìn)行平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)，確定礦石回收率、礦石貧化率和采礦損失率等指標(biāo)。同時(shí)，為了獲得較好的礦石回收指標(biāo)，還進(jìn)行了交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，鎮(zhèn)沅金礦無(wú)底柱分段崩落采礦法采用分段高度×進(jìn)路間距×崩礦步距=10 m×10 m×3.9 m的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)是合理和可行的，采用交叉進(jìn)路放礦時(shí)能獲得較高的礦石回收率。

3 結(jié) 論

1）利用單體模型放礦試驗(yàn)，測(cè)定出各個(gè)基本參數(shù);然后按照單體模型放礦試驗(yàn)所確定的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，進(jìn)行平面模型放礦驗(yàn)證試驗(yàn)，確定礦石回收率、礦石貧化率和采礦損失率等指標(biāo)。

2）為了獲得較好的礦石回收指標(biāo)，進(jìn)行了交叉進(jìn)路放礦模擬試驗(yàn)，根據(jù)模擬試驗(yàn)結(jié)果，在礦石貧化率25 %的條件下，礦石回收率可達(dá)到74.88 %～87.98 %。試驗(yàn)結(jié)果為現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn)下盤(pán)殘礦回收提供了技術(shù)支撐與依據(jù)。

[參 考 文 獻(xiàn)]

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Determination of mining parameters4368E679-9811-4D03-B807-2586755A9846

of pillarless sublevel caving method in Zhenyuan Gold Mine

Jiang Yongheng

（Changchun Gold Research Institute Co.，Ltd.）

Abstract：Zhenyuan Gold Mine was designed to be mined by pillarless sublevel caving method.In order to improve the recovery of ore，reduce the mining loss rate and ore dilution rate and ensure the mine to achieve safe，efficient and low-cost recovery，the monomeric ore discharge model test，planar model ore discharge verification test and cross approach ore discharge simulation test were respectively conducted to determine stope structural parameters.According to the structural parameters determined by the monomeric model ore discharge test，the planar model ore discharge verification test was conducted to determine the indicators of ore recovery rate and ore dilution rate，and mining loss rate.In order to obtain better indicators of ore recovery，a cross approach mining simulation test is carried out，and according to the test results，under the condition that the ore dilution rate is 25 %，the ore recovery rate can reach 74.88 %-87.98 %.The final stope structural parameter is determined：sublevel height×approach spacing×caving step spacing=10 m×10 m×3.9 m.The result can provide technical support and basis for on-site industrial tests.

Keywords：pillarless sublevel caving method;stope structural parameters;ore discharge test;ore recorery rate;ore dilution rate

收稿日期：2021-11-20; 修回日期：2022-02-18

基金項(xiàng)目：中國(guó)黃金集團(tuán)有限公司科研項(xiàng)目（ZJKJ-2017-CK003）

作者簡(jiǎn)介：姜永恒（1989—），男，遼寧朝陽(yáng)人，工程師，碩士，從事金屬礦山采礦技術(shù)研究工作;長(zhǎng)春市南湖大路6760號(hào)，長(zhǎng)春黃金研究院有限公司采礦研究所，130012;E-mail：jiangyongheng@126.com4368E679-9811-4D03-B807-2586755A9846