張洋杰　周瑤　何華剛　丁金金　張方舟　佟國強(qiáng)

摘要：為研究泄漏工況下液化天然氣的時(shí)空演化規(guī)律，基于CFD和FVM方法，通過FLACS軟件，對不同風(fēng)速條件下LNG接收站泄漏的擴(kuò)散及蒸氣云爆炸發(fā)展規(guī)律進(jìn)行了研究。另外，在距火焰中心不同距離下，采用FDS火災(zāi)仿真軟件對LNG接收站持續(xù)泄漏時(shí)引發(fā)的池火災(zāi)進(jìn)行了模擬。結(jié)果表明，無風(fēng)條件下初期LNG擴(kuò)散區(qū)域大部分為低于爆炸濃度下限（5%）、但高于0.94%的泄漏濃度。因此在距離泄漏點(diǎn)較近的敏感區(qū)內(nèi)必須考慮無風(fēng)情況下泄漏危險(xiǎn)濃度對于敏感區(qū)的影響;無風(fēng)工況下，LNG泄漏危險(xiǎn)濃度區(qū)域和爆炸蒸氣云濃度橫向擴(kuò)散范圍更大;有風(fēng)工況下，泄漏的LNG形成的危險(xiǎn)濃度區(qū)域向敏感區(qū)擴(kuò)散速度更快，垂直天空擴(kuò)散的高度更高，爆炸蒸氣云濃度沿風(fēng)速方向蔓延距離更遠(yuǎn);另外無風(fēng)條件下，175 s左右時(shí)距火焰中心30 m的地方輻射熱流密度達(dá)到最大90 kW/m²，火焰中心距離與輻射熱流密度成反比，揭示了泄漏工況下LNG燃爆事故時(shí)空演化特征，為LNG接收站的選址、站內(nèi)布局和儲罐泄漏應(yīng)急處置提供理論依據(jù)和支撐。

關(guān)鍵詞：泄漏;液化天然氣;時(shí)空演化;蒸氣云爆炸;池火災(zāi)

中圖分類號：TE 972;TE 88文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-9315（2022）04-0637-10

DOI：10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2022.0403

Spatial and temporal evolution characteristics of LNG

explosion accident under leakage conditionsZHANG Yangjie ZHOU Yao HE Huagang DING Jinjin ZHANG Fangzhou TONG Guoqiang

（1.Research Center of Emergency Management Department，Beijing 100013，China;

2.Faculty of Engineering，China University of Geosciences，Wuhan 430074 China;

3.Shenzhen GDT Security Technology Co.，Shenzhen 518000，China;

4.Saifeite Engineering Technology Group Co.，Ltd.，Qingdao 266061，China）Abstract：The spatial and temporal evolution law of LNG under leakage conditions was studied by CFD and FVM methods.And the diffusion and vapor cloud explosion development law of LNG receiving station leaks under different wind speed conditions were examined by FLACS software.At different distances from the center of the flame，pool fires caused by the continuous leakage of the LNG receving stations were simulated by FDS fire simulation software.The results indicated that most of the initial LNG diffusion area under windless conditions was below the lower explosive concentration limit（5%）but above the leakage concentration of 0.94%.Therefore，in the sensitive areas close to the leakage point，the impact of the hazardous concentration of the leak on the sensitive area under windless conditions must be taken into consideration.Under windless conditions，the dangerous concentration area of LNG leakage and the lateral diffusion range of explosion vapor cloud concentration are larger;under windy conditions，the area of dangerous concentration formed by the leaking LNG spreads faster to the sensitive areas，the height of vertical sky diffusion is higher，and the concentration of explosive vapor clouds spreads farther along the wind speed direction.In addition，under windless conditions，the radiant heat flux density at a distance of 30 m from the center of the flame reaches a maximum of 90 kW/m2 at about 175 s，and the distance from the center of the flame is inversely proportional to the radiant heat flow.The results reveal the spatial and temporal evolution characteristics of LNG flaring and explosion accidents under leakage conditions，which provides a theoretical basis and support for the site selection of LNG receiving stations，station layout and emergency disposal of storage tank leakage.

Key words：leakage;Liquefied Natural Gas;spatial and temporal evolution;vapor cloud explosions;pool fires

0引言

隨著中國“碳達(dá)峰”和“碳中和”目標(biāo)的實(shí)施，天然氣將成為其他化石能源的最佳替代品之一。而目前，中國天然氣需求主要來源于進(jìn)口，進(jìn)口天然氣的途徑共有2種：一種是通過跨國天然氣管道輸送，以中俄東線天然氣管道為代表，另一種則為進(jìn)口液化天然氣[1-2]（liquefied natural gas，LNG）。而液化天然氣儲氣站作為管道沿線的重要組成，在儲運(yùn)調(diào)峰、燃?xì)獍l(fā)電等方面發(fā)揮著重要的作用。其中LNG儲罐是儲氣站的主要儲存容器，LNG的儲存方式為低壓、低溫，但由于LNG液化生產(chǎn)的過程中不可避免地會混入H₂O，H₂S，HCL等氣體，而這些氣體在露點(diǎn)溫度下會變成腐蝕性液體，從而形成酸性腐蝕環(huán)境，對罐體產(chǎn)生腐蝕作用[3-4]。一旦發(fā)生泄漏，根據(jù)泄漏情形的不同，會引發(fā)蒸氣云爆炸、池火災(zāi)、噴射火等燃爆事故，易形成多米諾效應(yīng)，造成大面積火災(zāi)，導(dǎo)致嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡[5-6]。因此，研究LNG泄漏擴(kuò)散的時(shí)空演化規(guī)律，準(zhǔn)確預(yù)測LNG泄漏對人員財(cái)產(chǎn)的影響范圍，對應(yīng)急處置和救援具有十分重要的意義。

國內(nèi)外學(xué)者針對LNG泄漏的研究，目前主要集中在理論、相似模擬實(shí)驗(yàn)、數(shù)值模擬等方面。其中理論方面主要以模型為主，包含有高斯、唯象（即經(jīng)驗(yàn)）、BM（bench mark）、箱型相似、淺層理論模型等[7-9]。相似模擬實(shí)驗(yàn)主要有Maplin Sands系列實(shí)驗(yàn)、Burro系列實(shí)驗(yàn)、Coyote系列實(shí)驗(yàn)、Falcon系列實(shí)驗(yàn)、Meroney實(shí)驗(yàn)以及阿肯色大學(xué)危險(xiǎn)化學(xué)品研究中心進(jìn)行的一系列風(fēng)洞試驗(yàn)等[10-12]。數(shù)值模擬方面主要利用Fluent，F(xiàn)LACS（flame acceleratioin simulation）、FDS（fire dynamic simulation）等軟件進(jìn)行模擬研究。如：ZHANG等通過數(shù)值模擬不同風(fēng)向LNG泄漏情況，發(fā)現(xiàn)LNG在順風(fēng)水平方向擴(kuò)散最遠(yuǎn)[13]。MARSEGAN等基于數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)主動(dòng)設(shè)置屏障可有效有效減小LNG泄漏后的擴(kuò)散范圍[14]。NGUYEN等在2017年首次通過試驗(yàn)手段發(fā)現(xiàn)LNG的泄漏率與液池?cái)U(kuò)展速度和蒸發(fā)速率呈正相關(guān)，同時(shí)根據(jù)一維熱傳導(dǎo)模型建立了蒸發(fā)速率與泄漏率和時(shí)間的函數(shù)關(guān)系[15]。

綜上所述，目前對LNG泄漏擴(kuò)散的研究主要側(cè)重于不同大氣環(huán)境對LNG擴(kuò)散距離的影響[16-20]，但針對因LNG泄漏導(dǎo)致引發(fā)連鎖反應(yīng)，發(fā)生蒸氣云爆炸、池火災(zāi)等燃爆事故的演化特征研究較少[21-24]。因此，文中結(jié)合相關(guān)風(fēng)險(xiǎn)報(bào)告和標(biāo)準(zhǔn)，以中國廣州深圳大鵬接收站為研究對象，綜合考慮其泄漏點(diǎn)位置、泄漏速率、風(fēng)速、風(fēng)向以及大氣環(huán)境溫度等多種因素，對LNG接收站泄漏的擴(kuò)散過程、蒸氣云爆炸和油池火災(zāi)進(jìn)行了模擬，深入分析了因LNG接收站泄漏引發(fā)連鎖反應(yīng)導(dǎo)致蒸氣云爆炸與油池火災(zāi)的時(shí)空演化特征，為LNG接收站的選址、站內(nèi)布局和儲罐泄漏應(yīng)急處置提供理論依據(jù)和支撐。

1模型構(gòu)建

1.1FLACS數(shù)值模型

LNG接收站泄漏與蒸氣云爆炸的數(shù)值模擬均基于CFD（computational fluid dynamics）和FVM（finite volume method）方法，采用FLACS軟件進(jìn)行模擬。FLACS對氣相模型的計(jì)算主要基于以下3個(gè)流體力學(xué)基本公式[25]。

流體力學(xué)連續(xù)性方程

1.2FDS火災(zāi)數(shù)值模型

1.3工況參數(shù)

LNG接收站泄漏擴(kuò)散模型環(huán)境參數(shù)參考當(dāng)?shù)氐臍庀筚Y料，泄漏管道、LNG的理化性質(zhì)、場區(qū)防火堤的高度等參數(shù)設(shè)置參考《深圳市大鵬新區(qū)油氣庫企業(yè)和高壓管道安全風(fēng)險(xiǎn)咨詢報(bào)告》《深圳市空港油料有限公司成品油經(jīng)營單位安全評價(jià)報(bào)告》《空港油料公司重大危險(xiǎn)源評估報(bào)告》《空港油庫改造說明》等。參數(shù)設(shè)置見表1。

點(diǎn)火源位置如圖1白色圓點(diǎn)所示，具體坐標(biāo)為（-47.5，153.5，41.1），分別對應(yīng)XYZ軸。由圖2可知，廣東大鵬LNG接收站的敏感區(qū)包括迭福路、東部電廠和碼頭卸油區(qū)，因此針對該區(qū)域，對該場區(qū)內(nèi)1號罐頂部閥門處，分別進(jìn)行了無風(fēng)條件與風(fēng)速為5 m/s的模擬研究，總網(wǎng)格數(shù)為789 276，最小網(wǎng)格尺寸為1 m，場區(qū)模型如圖3所示;考慮因泄漏引發(fā)連鎖反應(yīng)導(dǎo)致池油火災(zāi)、蒸氣云爆炸事故的發(fā)生，為人員疏散以及應(yīng)急預(yù)案的編寫提供依據(jù)，因此將風(fēng)速設(shè)置1.3 m/s，泄漏速率為145.92 m/s，風(fēng)向?yàn)槲鞅憋L(fēng)，大氣穩(wěn)定度F級。

2計(jì)算實(shí)例

2.1LNG接收站泄漏模擬分析

在不同風(fēng)速條件下通過對LNG接收站泄漏模擬，發(fā)現(xiàn)LNG持續(xù)泄漏擴(kuò)散過程具有明顯的分階段特征，同時(shí)甲烷擴(kuò)散范圍在不同風(fēng)速條件下隨時(shí)間的變化也有明顯的不同。

從圖4可以看出，泄漏點(diǎn)在無風(fēng)條件下擴(kuò)散初期呈橢圓形擴(kuò)散，圖中藍(lán)色區(qū)域大部分為低于爆炸濃度下限（5%），但高于0.94%的泄漏濃度。此濃度范圍以上，人員穿戴和佩戴防護(hù)用具時(shí)可不受傷害，反之亦然，因此該區(qū)域范圍為危險(xiǎn)區(qū)域范圍。隨時(shí)間的增長橢圓形擴(kuò)散的徑向尺寸逐漸增大，當(dāng)泄漏時(shí)間到達(dá)200 s左右時(shí)橢圓形危險(xiǎn)區(qū)域范圍開始發(fā)生破裂，并向四周蔓延擴(kuò)散，此時(shí)甲烷燃燒爆炸上限（UFL）距離、爆炸下限（LFL）距離和容許接觸濃度（0.5LFL）安全距離增加。

在無風(fēng)條件下，泄漏口設(shè)置在1號罐頂部，泄漏口方向正對東部電廠敏感區(qū)位置，且儲罐內(nèi)外存在較大壓力差，LNG泄漏濃度較大，在氣壓的作用下泄漏出來的LNG首先會向東部電廠敏感區(qū)方向徑向擴(kuò)散，釋放氣壓，在氣壓得到釋放后，再繼續(xù)橫向擴(kuò)散。泄漏發(fā)生第50 s時(shí)，泄漏的LNG已經(jīng)蔓延至場區(qū)邊緣;在泄漏發(fā)生第100 s時(shí)，泄漏的LNG造成的危險(xiǎn)區(qū)域范圍繼續(xù)沿東部電廠方向擴(kuò)大;泄漏發(fā)生第150 s時(shí)，危險(xiǎn)區(qū)域范圍區(qū)域已蔓延至東部電廠區(qū)域;泄漏發(fā)生第200 s時(shí)，危險(xiǎn)區(qū)域范圍沿著東部電廠方向蔓延，并且有將整個(gè)電廠全部覆蓋的趨勢。

從圖5可以看出，泄漏點(diǎn)在風(fēng)速5 m/s條件下擴(kuò)散初期呈現(xiàn)徑向性擴(kuò)散。當(dāng)設(shè)置風(fēng)向?yàn)闁|部電廠方向時(shí)，泄漏發(fā)生第50 s時(shí)，LNG泄漏產(chǎn)生的危險(xiǎn)區(qū)域范圍已經(jīng)擴(kuò)散到東部電廠敏感區(qū)邊緣;在泄漏發(fā)生第100 s時(shí)，LNG泄漏擴(kuò)散范圍明顯擴(kuò)大，泄漏的LNG逐漸向空中擴(kuò)散;泄漏發(fā)生第150 s時(shí)，LNG擴(kuò)散至空中高度達(dá)到將近100 m，并且整個(gè)東部電廠敏感區(qū)已經(jīng)開始被危險(xiǎn)區(qū)域范圍所覆蓋;泄漏發(fā)生第200 s時(shí)，危險(xiǎn)區(qū)域范圍沿著東部電廠方向進(jìn)一步擴(kuò)大，并且有將整個(gè)場區(qū)完全覆蓋的趨勢。

通過將無風(fēng)條件與有風(fēng)條件進(jìn)行對比，發(fā)現(xiàn)在無風(fēng)條件下，LNG泄漏危險(xiǎn)濃度區(qū)域橫向擴(kuò)散范圍更大;而在有風(fēng)情況下，泄漏的LNG形成的危險(xiǎn)濃度區(qū)域向敏感區(qū)擴(kuò)散速度更快，垂直向天空擴(kuò)散的高度更高，但擴(kuò)散區(qū)域內(nèi)LNG濃度范圍更小。因此，在距離泄漏點(diǎn)較近的敏感區(qū)內(nèi)必須設(shè)置無風(fēng)情況來考慮泄漏危險(xiǎn)濃度對于敏感區(qū)的影響。造成這樣不同的原因?yàn)?，風(fēng)速加快了大氣的湍流，使得LNG泄漏產(chǎn)生的有害濃度被稀釋消散。

2.2蒸氣云爆炸模擬分析

為了研究LNG接收站持續(xù)泄漏時(shí)引發(fā)爆炸，不同風(fēng)速對爆炸蒸氣云濃度擴(kuò)散的影響，對編號3的工況進(jìn)行了模擬。

通過對比圖6（a）和圖6（b），發(fā)現(xiàn)無風(fēng)條件下LNG接收站持續(xù)泄漏時(shí)引發(fā)爆炸蒸氣云濃度形成規(guī)律為：以泄漏口為起點(diǎn)，向東部電廠方向擴(kuò)散至罐區(qū)邊緣處（濃度在5%～15%的甲烷濃度遇火極容易發(fā)生爆炸）;風(fēng)速5 m/s條件下爆炸蒸氣云濃度形成規(guī)律為：以泄漏口為起點(diǎn)，向東部電廠方向擴(kuò)散至罐區(qū)邊緣，并蔓延至東部電廠與儲罐區(qū)間的小山坡地區(qū)。在此區(qū)域范圍內(nèi)遇明火則會引發(fā)爆炸事故，其爆炸范圍最遠(yuǎn)波及至電廠與儲罐區(qū)之間的小山坡地區(qū)。同時(shí)其爆炸蒸氣云濃度分布相比無風(fēng)條件，縱向（沿風(fēng)速方向）蔓延的距離更遠(yuǎn)，而橫向范圍，無風(fēng)條件下的爆炸蒸氣云濃度的范圍更廣。

由圖7可知，爆炸的燃燒區(qū)域并未覆蓋整個(gè)爆炸極限濃度蒸汽云分布范圍，這是因?yàn)楸ɑ鹧娈a(chǎn)生的高溫?zé)彷椛涫怪車h(huán)境溫度升高，間接加熱了火焰周圍的可燃?xì)庠疲偈共糠挚扇細(xì)庠频臐舛妊杆俳抵量扇枷孪抟韵?，?dǎo)致無法被燃燒。而由于爆炸高溫氣流所產(chǎn)生的壓力差，促使大量LNG氣云迅速爬升。此時(shí)近地面的不在可燃燒范圍內(nèi)的LNG氣云也同時(shí)向燃燒爆炸的中心涌動(dòng)，隨著爆炸高溫氣流一起上升。在爆炸瞬間產(chǎn)生的超壓沖擊波的配合作用下，導(dǎo)致高溫燃燒形成抽吸作用，造成附近的LNG氣云大量減少，因此云爆最終發(fā)生在東部電廠附近，而并未發(fā)生在小山坡地區(qū)。

爆炸測點(diǎn)由圖8綠色圓點(diǎn)位置M1處所示，M1的坐標(biāo)為（0.125，-400.5，10.5）。由圖9可知，爆炸初期，測點(diǎn)處超壓沖擊波的壓強(qiáng)變化劇烈，隨時(shí)間推移壓強(qiáng)變化頻率與沖擊波壓強(qiáng)的峰值逐漸減小。造成壓強(qiáng)值反復(fù)變化的原因可歸咎于，超壓沖擊波在傳播過程中受到了周圍障礙物的影響出現(xiàn)反彈現(xiàn)象，在反彈的過程中，受到空氣阻力等影響，導(dǎo)致沖擊波的能量逐漸衰減，因此反彈回來的爆炸沖擊波壓力峰值在逐漸減小。爆炸發(fā)生360 s后，超壓沖擊波壓強(qiáng)值逐漸恢復(fù)到爆炸發(fā)生前狀態(tài)。

由圖10可知，爆炸開始時(shí)，超壓沖擊波的值短暫上升，此后迅速下降至約2.5×10-4 bar（1 bar=1標(biāo)準(zhǔn)大氣壓），之后在0.2 s內(nèi)超壓沖擊波又迅速到達(dá)峰值，在0.3～0.8 s時(shí)超壓沖擊波壓強(qiáng)值又開始迅速下降。造成超壓沖擊波壓強(qiáng)值波動(dòng)的原因可歸咎于，前期爆炸蒸氣云受到高溫沖擊后累計(jì)釋放以及火焰運(yùn)動(dòng)趨勢共同作用導(dǎo)致曲線上升;隨后由于受到泄放慣性的影響，引發(fā)負(fù)壓膨脹波的形成，從而導(dǎo)致超壓沖擊波壓強(qiáng)值迅速下降;隨著LNG氣云與氧氣混合經(jīng)火焰射流引燃后會進(jìn)一步燃燒，促使壓力快速回升形成外部爆燃峰值，之后外場爆燃逐漸減緩壓力值也隨之下降。

2.3油池火災(zāi)模擬分析

為研究LNG接收站持續(xù)泄漏時(shí)引發(fā)油池火災(zāi)，其發(fā)生發(fā)展過程對廠區(qū)的影響，對編號4工況進(jìn)行模擬，油池尺寸為289 m×50 m×0.005 m。

該場景油池火災(zāi)模擬地點(diǎn)為LNG接收站1號罐發(fā)生泄漏后在地面聚集形成液池，遇到火源后形成油池火災(zāi)，如圖11、圖12所示。

由圖13、圖14可知，火焰溫度從液面到火焰底部存在一段迅速增加的過程，越過這一過渡區(qū)到達(dá)火焰底部后火焰的溫度逐漸進(jìn)入穩(wěn)定階段?；鹧娴撞坎糠譁囟认鄬^低，是因?yàn)榛鹧娴撞康接兔娲嬖谝粋€(gè)蒸氣帶，會吸收部分熱量，且該處存在空氣的吸卷作用，對流傳熱加強(qiáng)，使得溫度略有降低。在整個(gè)模擬的時(shí)間里熱釋放速率最大值約為7.35×107 kW，空間內(nèi)最大溫度約為1 200 ℃。

由圖15可知，距離火焰中心30 m的地方既1號儲罐附近，在t=0到t=175 s左右輻射熱流密度逐漸增大到45 kW/m²，在t=175 s左右時(shí)輻射熱流密度達(dá)到最大90 kW/m²，這主要是由于油池燃燒過程中，在與燃燒壁面接觸位置會產(chǎn)生氣泡，隨著持續(xù)燃燒，氣泡產(chǎn)生量不斷增加，當(dāng)氣泡量足夠多時(shí)，就會躍離燃料與油池接觸壁面，轉(zhuǎn)移到油池液面，氣泡擾動(dòng)作用使得油池燃料流動(dòng)性增強(qiáng)，形成了核態(tài)沸騰形象，因此輻射熱流密度會迅速增加。最后在t=175到t=200 s的時(shí)間段內(nèi)輻射熱流密度維持在30 kW/m²上下波動(dòng)。

由圖16可知，距離火焰中心110 m的地方既靠近電廠附近，在t=0到t=150 s左右輻射熱流密度呈上升趨勢，在t=150到t=175 s左右時(shí)，輻射熱流密度有下降的趨勢，最后在t=175到t=200 s的時(shí)間段內(nèi)輻射熱流密度突然快速增大。通過對比圖15與圖16可得，火焰中心距離與輻射熱流密度成反比，相鄰油池表面各點(diǎn)的熱輻射通量值與其距擋火墻距離成反比，距擋火墻越遠(yuǎn)熱輻射通量值越小。

3對策措施

1）風(fēng)速對LNG泄漏速度及濃度有較大影響，因此針對LNG接收站選址問題，在考慮經(jīng)濟(jì)效益的同時(shí)，應(yīng)盡量選擇通風(fēng)良好的開闊地帶。另外，可在泄漏點(diǎn)上風(fēng)側(cè)采取強(qiáng)制加風(fēng)的措施，如防爆風(fēng)機(jī)等，可加快大氣湍流，使得有害濃度更快被稀釋消散。

2）定期檢查并維修罐體、閥門或焊縫等位置的功能完整性，加強(qiáng)日常巡檢，避免因裂縫的出現(xiàn)導(dǎo)致LNG泄漏;同時(shí)降低地面粗糙度，避免地表液池的形成，可在罐區(qū)附近人為設(shè)置坡度或封閉的阻墻，在阻隔的同時(shí)引導(dǎo)氣流方向。

3）重點(diǎn)關(guān)注泄漏點(diǎn)下風(fēng)側(cè)的危險(xiǎn)區(qū)域，搶險(xiǎn)人員進(jìn)行救援時(shí)，盡量站于上風(fēng)側(cè)，并合理配戴防護(hù)用具。

4結(jié)論

1）基于CFD方法，采用FLACS軟件對不同風(fēng)速條件下LNG接收站泄漏進(jìn)行了模擬，發(fā)現(xiàn)LNG持續(xù)泄漏擴(kuò)散過程具有明顯的分階段特征。在無風(fēng)條件下，LNG泄漏危險(xiǎn)濃度區(qū)域橫向擴(kuò)散范圍更大;當(dāng)風(fēng)速為5 m/s時(shí)，泄漏的LNG向敏感區(qū)擴(kuò)散速度更快，垂直于天空擴(kuò)散的高度更高，而擴(kuò)散區(qū)域內(nèi)LNG濃度較小。因此，在距離泄漏點(diǎn)較近的敏感區(qū)內(nèi)必須考慮無風(fēng)情況下泄漏危險(xiǎn)濃度對于敏感區(qū)的影響。

2）通過研究不同風(fēng)速對爆炸蒸氣云濃度擴(kuò)散的影響，發(fā)現(xiàn)5 m/s風(fēng)速條件下，爆炸蒸氣云濃度分布相比無風(fēng)條件，縱向（沿風(fēng)速方向）蔓延的距離更遠(yuǎn)，而橫向范圍，無風(fēng)條件下的爆炸蒸氣云濃度的范圍更廣;爆炸初期超壓沖擊波短暫上升后迅速下降，但在0.2 s內(nèi)再次達(dá)到峰值。

3）采用FDS軟件，對LNG接收站持續(xù)泄漏時(shí)引發(fā)油池火災(zāi)進(jìn)行了模擬，掌握了其發(fā)生發(fā)展過程，發(fā)現(xiàn)火焰中心距離與輻射熱流密度成反比;揭示了因LNG接收站泄漏引發(fā)連鎖反應(yīng)導(dǎo)致蒸氣云爆炸與油池火災(zāi)的時(shí)空演化特征，為LNG接收站的選址、站內(nèi)布局和儲罐泄漏應(yīng)急處置提供理論依據(jù)和支撐。

參考文獻(xiàn)（References）：

[1]賈承造，張永峰，趙霞.中國天然氣工業(yè)發(fā)展前景與挑戰(zhàn)[J].天然氣工業(yè)，2014，34（2）：8-18.JIA Chengzao，ZHANG Yongfeng，ZHAO Xia.Prospects of and challenges to natural gas industry development in China[J].Natural Gas Industry，2014，34（2）：8-18.

[2]鄧軍，梁天天，程方明.液化天然氣廠區(qū)風(fēng)險(xiǎn)量化計(jì)算與分級管控[J].西安科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2019，39（4）：571-580.DENG Jun，LIANG Tiantian，CHENG Fangming.Quantitative risk calculation and grading control of LNG plant area[J].Journal of Xian University of Science and Technology，2019，39（4）：571-580.

[3]王志贏，李成兵，周寧.大型LNG接收站泄漏事故災(zāi)害效應(yīng)分析與預(yù)測[J].天然氣工業(yè)，2019，39（5）：145-153.WANG Zhiying，LI Chengbin，ZHOU Ning.Analysis and prediction on the disaster effect of leakage accidents at large LNG receiving stations[J].Natural Gas Industry，2019，39（5）：145-153.

[4]凌曉東.槽車裝卸區(qū)泄漏爆炸CFD模擬研究[J].消防科學(xué)與技術(shù)，2018，37（9）：1282-1286.LING Xiaodong.CFD simulation on leakage and explosion accident of truck loading station[J].Fire Science and Technology，2018，37（9）：1282-1286.

[5]曾岳梅，凌曉東.LNG接收站蒸氣云爆炸數(shù)值模擬分析[J].消防科學(xué)與技術(shù)，2013，32（8）：834-837.ZENG Yuemei，LING Xiaodong.Numerical simulation of vapor cloud explosion in LNG receiving terminal[J].Fire Science and Technology，2013，32（8）：834-837.

[6]徐大用，蔣會春，姜威，等.基于FLACS的汽油槽車運(yùn)輸泄漏爆炸事故數(shù)值模擬研究[J].常州大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2019，31（4）：16-25.XU Dayong，JIANG Huichun，JIANG Wei，et al.CFD simulation of gasoline tanker transportation explosion using FLACS[J].Journal of Changzhou University（Natural Science Edition），2019，31（4）：16-25.

[7]周寧，張倩，李雪，等.風(fēng)速對LNG泄漏擴(kuò)散過程影響的數(shù)值模擬[J].安全與環(huán)境學(xué)報(bào)，2021，21（1）：285-294.ZHOU Ning，ZHANG Qian，LI Xue，et al.Numerical simulation of the effect of wind speed on LNG leakage and the diffusion process[J].Journal of Safety and Environmen，2021，21（1）：285-294.

[8]楊磊，鄒冀翼，寇麗穎，等.液化天然氣儲罐泄漏擴(kuò)散模擬研究[J].石油化工自動(dòng)化，2021，57（1）：48-50，62.YANG Lei，ZOU Jiyi，KOU Liying，et al.Simulation study of leakage diffusion of LNG tank[J].Automation in Petro-Chemical Industry，2021，57（1）：48-50，62.

[9]康泉?jiǎng)?，陸守香，陳?小尺度庚烷池火燃燒速率實(shí)驗(yàn)研究[J].科學(xué)通報(bào)，2010，55（1）：87-93.KANG Quansheng，LU Shouxiang，CHEN Bin.Experimental study on fire combustion rate of small-scale heptane ponds[J].Chinese Science Bulletin，2010，55（1）：87-93.

[10]黃坤，李芹，徐潔，等.風(fēng)速對成品油庫儲罐池火災(zāi)熱輻射分布的影響研究[J].熱科學(xué)與技術(shù)，2019，18（5）：386-391.HUANG Kun，LI Qin，XU Jie，et al.Influence of wind velocity on heat radiation distribution in tank pool fire of refined oil depot[J].Journal of Thermal Science and Technology，2019，18（5）：386-391.

[11]楊帆，李康.兩相流傳熱模型在LNG加熱氣化裝置中的研究[J].農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程，2021，59（9）：86-89.YANG Fan，LI Kang.Research on Two-phase circulating heat model in LNG heating gasification device[J].Agricultural Equipment & Vehicle Engineering，2021，59（9）：86-89.

[12]劉珊珊，焦文玲.LNG空溫式氣化器管內(nèi)氣化傳熱與流型數(shù)值模擬[J].油氣儲運(yùn)，2017，36（8）：918-923.LIU Shanshan，JIAO Wenling.Numerical simulation on the vaporization，heat transfer and flow pattern inside the tube of LNG ambient air vaporizer[J].Oil & Gas Storage and Transportation，2017，36（8）：918-923.

[13]ZHANG Q X，LIANG D.Numerical simulations of LNG vapor dispersion from LNG jetting in different directions[J].Procedia Engineering，2016，13（5）：316-321.

[14]MARSEGAN C，BUSINI V，ROTA R.Influence of active mitigation barriers on LNG dispersion[J].Journal of Loss Prevention in the Process Industries，2016，4（4）：380-389.

[15]NGUYEN LD，KIM M，CHOI B.An experimental investigation of the evaporation of cryogenic liquid pool spreading on concrete ground[J].Applied Thermal Engineering，2017，12（3）：196-204.

[16]樊玉光，豆少剛，高琳.基于遺傳算法的LNG氣化混合工質(zhì)配比研究[J].低溫與超導(dǎo)，2022，50（1）：95-102.FAN Yuguang，DOU Shaogang，GAO Lin.Research on LNG gasification mixed working medium ratio based on genetic algorithsm[J].Cryogenics & Superconductivity，2022，50（1）：95-102.

[17]姜波，苗東升，劉崗.一起LNG儲罐泄露原因分析[J].內(nèi)蒙古石油化工，2018，44（4）：53-54.JIANG Bo，MIAO Dongsheng，LIU Gang.Analysis of leakage reasons from a LNG storage tank[J].Inner Mongolia Petrochemical Industry，2018，44（4）：53-54.

[18]李銳鋒.國內(nèi)LNG接收站設(shè)備設(shè)施完整性管理研究[J].化工管理，2021（34）：146-148.Ll Ruifeng.Research on management of the domestic LNG terminal equipment and facilities integrity[J].Chemical Management，2021（34）：146-148.

[19]張乙.基于FDS的LNG儲備站火災(zāi)安全分析[D].北京：北方工業(yè)大學(xué)，2016.ZHANG Yi.Fire safety analysis of LNG reserve station based on FDS[D].Beijing：North China University of Technology，2016.

[20]高晉.大型LNG儲罐大跨度穹頂結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析[J].石油和化工設(shè)備，2021，24（11）：147-151.GAO Jin.Stability analysis of large span dome structure of large LNG storage tank[J].Petro & Chemical Equipment，2021，24（11）：147-151.

[21]魯盈利，呂植勇，莊學(xué)強(qiáng).LNG加注躉船蒸氣云爆炸危害后果分析[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)（交通科學(xué)與工程版），2015，39（4）：871-875.LU Yingli，LYU Zhiyong，ZHUANG Xueqiang.Harmful consequences analysis of vapor cloud explosion in LNG filling barges[J].Journal of Wuhan University of Technology（Transportation Science & Engineering），2015，39（4）：871-875.

[22]唐振東.LNG罐箱安全監(jiān)督技術(shù)研究[D].大連：大連海事大學(xué)，2015.TANG Zhendong.Study on safe practice of portable LNG container operations[D].Dalian：Dalian Maritime University，2015.

[23]姚緒飛.海運(yùn)LNG泄漏事故危害性研究[D].大連：大連海事大學(xué)，2015.YAO Xufei.Study on hazards caused by leakage from LNG tankers[D].Dalian：Dalian Maritime University，2015.

[24]杜彥.LNG加氣站幾個(gè)關(guān)鍵安全技術(shù)的研究[D].濟(jì)南：山東建筑大學(xué)，2013.DU Yan.Research on several security technologies in LNG filling station[D].Jinan：Shandong Jianzhu University，2013.

[25]王志寰.大型LNG接收站場泄漏擴(kuò)散與爆炸的災(zāi)害效應(yīng)數(shù)值模擬研究[D].成都：西南石油大學(xué)，2019.WANG Zhihuan.Numerical simulation of the disaster effects of leakage dispersion and explosion at a large LNG receiving site[D].Chengdu：Southwest Petroleum University，2019.