馬立民, 于忠良, 余成林, 田冷, 岳大力, 蔣麗麗*

(1.中國(guó)石油冀東油田公司勘探開(kāi)發(fā)研究院， 唐山 063004； 2.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程學(xué)院，北京 102249; 3.中國(guó)石油大學(xué)(北京)地球科學(xué)學(xué)院， 北京 102249)

油藏井間動(dòng)態(tài)連通性是油藏開(kāi)發(fā)評(píng)價(jià)的重要內(nèi)容之一，可為優(yōu)勢(shì)通道識(shí)別、調(diào)剖調(diào)驅(qū)試驗(yàn)、描述剩余油分布等提供關(guān)鍵的技術(shù)支持[1]。然而，中國(guó)陸相砂巖油藏儲(chǔ)層普遍具有砂層薄而多的特點(diǎn)，現(xiàn)場(chǎng)為了達(dá)到經(jīng)濟(jì)效益，往往采用多層合采的生產(chǎn)方式[2-4]。這也使得多層砂巖油藏注采井間的連通關(guān)系不僅是單層井間連通關(guān)系，還必須要考慮多層井間連通關(guān)系。井間動(dòng)態(tài)連通性模型如阻容模型、多元回歸模型等，相比于傳統(tǒng)評(píng)價(jià)方法，這些模型具有成本低、操作簡(jiǎn)單、計(jì)算速度快、可實(shí)現(xiàn)性強(qiáng)等優(yōu)勢(shì)[5-8]。但是動(dòng)態(tài)連通性模型是一種基于注采數(shù)據(jù)反演動(dòng)態(tài)連通性的方法，通?？梢缘玫絾螌踊蛘w井間連通關(guān)系，為了獲得多層井間動(dòng)態(tài)連通關(guān)系，就需要進(jìn)行注采量劈分。注采量劈分歷來(lái)都是油藏開(kāi)發(fā)研究中的一項(xiàng)基礎(chǔ)且重要的工作，能否實(shí)現(xiàn)精確劈分將嚴(yán)重制約著多層井間動(dòng)態(tài)連通性的有效識(shí)別[9-11]。

油田一般采用地層系數(shù)法或者更為簡(jiǎn)單的有效厚度法進(jìn)行注采劈分。現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用證實(shí)，這種方法對(duì)于生產(chǎn)井段厚度大、射孔層數(shù)多、儲(chǔ)層非均質(zhì)性較強(qiáng)的多層油藏適用性差，準(zhǔn)確度低[12-16]。因此，常規(guī)劈分方法獲得的注采數(shù)據(jù)無(wú)法得到多層井間真實(shí)的動(dòng)態(tài)連通情況。

現(xiàn)建立一種更能體現(xiàn)真實(shí)生產(chǎn)情況的劈分方法，在此基礎(chǔ)上分析多層井間連通性。首先確定儲(chǔ)層動(dòng)用界限，判斷小層動(dòng)用情況。隨后根據(jù)開(kāi)井及儲(chǔ)層改造等影響產(chǎn)量重要因素劃分劈分時(shí)間節(jié)點(diǎn)。再基于生產(chǎn)、射孔、封層、酸化壓裂及產(chǎn)吸剖面等監(jiān)測(cè)資料，確定不同類(lèi)型節(jié)點(diǎn)的劈分系數(shù)計(jì)算方法，遵循節(jié)點(diǎn)內(nèi)線性內(nèi)插，最后一個(gè)時(shí)間節(jié)點(diǎn)線性外推的原則，進(jìn)而準(zhǔn)確識(shí)別多層油藏井間連通關(guān)系。

1 基于節(jié)點(diǎn)分析的劈分法

1.1 儲(chǔ)層動(dòng)用界限確定

級(jí)差是多層合采油藏儲(chǔ)層非均質(zhì)性的重要評(píng)價(jià)指標(biāo)。滲透率級(jí)差是指開(kāi)發(fā)層系內(nèi)滲透率最大值與各小層滲透率之比；地層系數(shù)級(jí)差是指地層系數(shù)最大值與各小層地層系數(shù)之比；兩者是多層合采油藏儲(chǔ)層非均質(zhì)性的重要評(píng)價(jià)指標(biāo)[17]，分析滲透率級(jí)差和地層系數(shù)級(jí)差與小層產(chǎn)液、吸水量的關(guān)系，結(jié)合油藏所測(cè)的大量產(chǎn)吸剖面資料，從而確定儲(chǔ)層動(dòng)用界限值。某層計(jì)算后的比值大于該界限值，表明該層尚未動(dòng)用，反之則動(dòng)用。相關(guān)計(jì)算公式為

AKi=Kmax/Ki

(1)

A(Kh)i=(Kh)max/(Kh)i

(2)

式中：AKi為各層滲透率級(jí)差；A(Kh)i為各層地層系數(shù)級(jí)差；Kmax為開(kāi)發(fā)層系內(nèi)滲透率最大值，mD；Ki為各層滲透率，mD；h為有效厚度，m；(Kh)max為開(kāi)發(fā)層系內(nèi)地層系數(shù)最大值，mD·m；(Kh)i為各層地層系數(shù)，mD·m。

如圖1所示，油井中不同小層的產(chǎn)量存在較大差異，主要受控于各層之間的非均質(zhì)性和作業(yè)方法。由J油田產(chǎn)吸剖面統(tǒng)計(jì)出AKi和A(Kh)i(表1)并對(duì)應(yīng)散點(diǎn)圖(圖2)，可知AKi有94.4%的散點(diǎn)集中在小于20的范圍內(nèi)，而A(Kh)i僅有81.3%的散點(diǎn)集中在小于20的范圍內(nèi)。

圖1 生產(chǎn)井在不同層位產(chǎn)液剖面Fig.1 Liquid production profile of production wells at different formation

圖2 J油田儲(chǔ)層動(dòng)用判別圖版Fig.2 Discriminant chart for reservoir drive in oilfield J

表1 J油田滲透率級(jí)差與地層系數(shù)級(jí)差分布

因此，從對(duì)產(chǎn)液、吸水的貢獻(xiàn)來(lái)看，AKi對(duì)于儲(chǔ)層產(chǎn)液、吸水更敏感。將AKi作為儲(chǔ)層動(dòng)用界限參數(shù)，當(dāng)AKi≤20，儲(chǔ)層動(dòng)用；AKi>20時(shí)，儲(chǔ)層未動(dòng)用。

1.2 油井產(chǎn)量劈分方法

1.2.1 開(kāi)發(fā)階段劃分

水驅(qū)油藏在注水前，油井主要依靠地層天然能量生產(chǎn)。如圖3所示，當(dāng)油井含水率fw<20%時(shí)，其生產(chǎn)符合天然能量開(kāi)采的特征，產(chǎn)量遞減快、含水率較低；當(dāng)油井含水率fw>20%時(shí)，注水效果開(kāi)始顯現(xiàn)，符合水驅(qū)開(kāi)采特征，產(chǎn)量波動(dòng)較小，含水率上升。

圖3 生產(chǎn)井水驅(qū)開(kāi)發(fā)特征Fig.3 Water flooding characteristics of production wells

1.2.2 油井劈分系數(shù)計(jì)算

(1)天然能量開(kāi)采：fw<20%。

油井依靠地層天然能量生產(chǎn)階段，根據(jù)KH計(jì)算各層產(chǎn)量劈分系數(shù)，計(jì)算方法為

C(KH)i=KiHi/∑KiHi

(3)

式(3)中：C(KH)i為利用KH計(jì)算的第i層產(chǎn)量劈分系數(shù)；Ki為第i層滲透率，mD；Hi為第i層有效厚度，m。

(2)水驅(qū)開(kāi)采：fw≥20%。

水驅(qū)開(kāi)采階段，首先進(jìn)行注水見(jiàn)效分析，根據(jù)注采動(dòng)態(tài)響應(yīng)，判斷油井主要受周?chē)目谒绊?，若無(wú)明顯見(jiàn)效響應(yīng)，則利用油井不同時(shí)刻的產(chǎn)液剖面計(jì)算產(chǎn)量劈分系數(shù)，計(jì)算方法為

Cpoi=DoiQoi/∑DoiQoi

(4)

Cpwi=DoiQwi/∑DoiQwi

(5)

式中：Cpoi為利用產(chǎn)液剖面計(jì)算的第i小層的產(chǎn)油量劈分系數(shù)；Cpwi為利用產(chǎn)液剖面計(jì)算的第i小層的產(chǎn)水量劈分系數(shù)；Qoi為產(chǎn)液剖面測(cè)得的第i小層產(chǎn)油量，t/d；Qwi為利用產(chǎn)液剖面測(cè)得的第i小層產(chǎn)水量，t/d；Doi為措施系數(shù)。對(duì)J油田主力開(kāi)發(fā)層系中所有措施井改造效果進(jìn)行分析，結(jié)果如圖4所示。由此可知增產(chǎn)措施有效期為4～6個(gè)月，實(shí)施壓裂后，油井近期產(chǎn)量可增產(chǎn)約1.85倍，取Doi=1.95；實(shí)施酸化后，油井近期產(chǎn)量可增產(chǎn)約1.70倍，取Doi=1.70；實(shí)施封層，取Doi=0；實(shí)施補(bǔ)孔，取Doi=1。

圖4 實(shí)施增產(chǎn)措施前后日產(chǎn)量曲線Fig.4 Production curve before and after IOR methods

若見(jiàn)效，則需在兩次產(chǎn)液剖面之間加入主影響水井的吸水剖面，節(jié)點(diǎn)內(nèi)線性內(nèi)插，根據(jù)吸水剖面確定劈分系數(shù)的計(jì)算方法為

(6)

式(6)中：CIwi為利用吸水剖面計(jì)算的第i層產(chǎn)量劈分系數(shù)；Iwi為吸水剖面測(cè)得的與油井對(duì)應(yīng)小層的日注水量，m3/d。

1.2.3 油井劈分流程

如圖5所示，首先，從油井投產(chǎn)開(kāi)始，根據(jù)影響產(chǎn)量的重要因素來(lái)確定劈分時(shí)間節(jié)點(diǎn)；將fw<20%劃分為天然能力開(kāi)采階段，且AKi>20的小層視為不產(chǎn)液層，根據(jù)KH計(jì)算劈分系數(shù)；將fw≥20%劃分為水驅(qū)開(kāi)采階段，根據(jù)注采動(dòng)態(tài)響應(yīng)，進(jìn)行注水見(jiàn)效分析，判斷油井主要受周?chē)目谒绊?，若無(wú)明顯見(jiàn)效，則根據(jù)油井的產(chǎn)液剖面計(jì)算劈分系數(shù)；若見(jiàn)效，則需在兩次產(chǎn)液剖面之間內(nèi)插一次水井的吸水剖面，確定劈分系數(shù)。精確到每一個(gè)生產(chǎn)月來(lái)計(jì)算各小層的劈分系數(shù)，進(jìn)行產(chǎn)量劈分，直至現(xiàn)今或生產(chǎn)結(jié)束。

圖5 油井產(chǎn)量劈分流程Fig.5 The process of production splitting

1.3 水井注水量劈分方法

1.3.1 滲流阻力計(jì)算

在綜合考慮油水井儲(chǔ)層條件和開(kāi)發(fā)條件的基礎(chǔ)上來(lái)進(jìn)行注采量劈分。油水井生產(chǎn)時(shí)，油水兩相滲流阻力系數(shù)為

(7)

式(7)中：Doi,j為第j口油井在第i層措施改造系數(shù)；Hij為第j口油井在第i層有效厚度，m；Kij為第j口油井在第i層的有效滲透率，mD；Lj為第j口油井與水井的距離，m。

1.3.2 水井縱向劈分系數(shù)

若有吸水剖面測(cè)試，依據(jù)不同時(shí)刻的吸水剖面所測(cè)得的各層相對(duì)吸水量，確定出水井縱向劈分系數(shù)。

若無(wú)吸水剖面測(cè)試，則需要在綜合考慮水井各層KH值與其周?chē)饔途较驖B流阻力系數(shù)差異的基礎(chǔ)上，計(jì)算縱向劈分系數(shù)。設(shè)水井對(duì)n個(gè)小層注水，則水井在第i層的縱向劈分系數(shù)αi表示為

(8)

注水井的分層水量為

Iwi=αiIw

(9)

式中：Iwi為第i層注水量，m3；Iw為水井總注水量；Hi為水井第i層有效厚度，m；Dwi為水井第i層措施系數(shù)：實(shí)施壓裂，Dwi=1.20；實(shí)施酸化解堵，Dwi=1.50；實(shí)施封層，Dwi=0；實(shí)施補(bǔ)孔，Dwi=1；Ki為水井第i層有效滲透率，mD。

1.3.3 水井平面劈分系數(shù)

設(shè)油藏有n個(gè)小層，各層間無(wú)竄流，第i油層內(nèi)一口水井周?chē)腥舾捎途瑫r(shí)生產(chǎn)時(shí)，注水量向各油井方向的平面分配系數(shù)取決于井間的滲流阻力和油井井底流壓，油水兩相滲流阻力系數(shù)分別為R1,R2,…,Rm，第j口油井在該層分配的水量為

Iwi,j=(pwfi-pwfi,j)/Ri,j

(10)

第i層油井分配的水量為

(11)

式中：Iwi,j為第i層上第j口油井分配到的水量，m3；pwfi為水井在第i層的井底流壓，MPa；pwfi,j為第j口油井在第i層的井底流壓，MPa。

(1) 通過(guò)模擬發(fā)現(xiàn)，污染物持續(xù)泄露120 d內(nèi)，由于污染物的滲漏量較小，為0.608 8 m3/d～6.088 m3/d，幾乎不影響地下水的天然流場(chǎng)，所以，3種情形污染羽的擴(kuò)散情況較為近似，污染物運(yùn)移緩慢。切斷污染源后，3種情形下污染物運(yùn)移到廠區(qū)下游邊緣ZK3需要數(shù)十年時(shí)間，且濃度低于《生活飲用水衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》(硝酸鹽20 mg/l)。

水井對(duì)第j口油井注水量的平面劈分系數(shù)為

(12)

則第j口油井實(shí)際分配到的平面水量為

Iwi,j=βi,jIwi

(13)

1.3.4 水井劈分流程

對(duì)于水井注水量的劈分，與油井產(chǎn)量劈分方法相似。如圖6所示，首先確定劈分的時(shí)間節(jié)點(diǎn)。注水初期，確定小層動(dòng)用情況，并根據(jù)KH確定各小層劈分系數(shù)；若有吸水剖面測(cè)試，依據(jù)不同時(shí)間的吸水剖面所測(cè)得的各小層相對(duì)吸水量，確定出水井縱向劈分系數(shù)；若無(wú)吸水剖面測(cè)試，則根據(jù)KH與滲流阻力計(jì)算縱向劈分系數(shù)。注水井周?chē)腥舾煽谟途瑫r(shí)生產(chǎn)時(shí)，需根據(jù)滲流阻力和油井井底流壓確定水井向各油井方向的平面分配系數(shù)。

圖6 水井注水量劈分流程Fig.6 The process of injection splitting

2 動(dòng)態(tài)連通性模型

阻容模型僅需要?jiǎng)討B(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù)，可以考慮注入水在地層傳播過(guò)程中的時(shí)滯性與衰減特性，能客觀真實(shí)地反映儲(chǔ)層連通情況，因此在反演井間動(dòng)態(tài)連通性的過(guò)程中阻容模型發(fā)揮著獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。本文從油藏工程物理特性的角度出發(fā)，以阻容模型為基礎(chǔ)，建立適用于多層油藏的動(dòng)態(tài)連通模型。

2.1 模型建立

在油藏中，一注一采井組生產(chǎn)時(shí)，根據(jù)物質(zhì)平衡原理和壓縮系數(shù)定義，存在關(guān)系式

(14)

將采液指數(shù)J代入式(14)中，得

(15)

式(15)中：pwf為井底流壓，MPa。

(16)

式(16)為一注一采的阻容模型基本公式。產(chǎn)液量QL(t)由三部分組成：式(16)右邊的第一項(xiàng)，表示注水前的產(chǎn)液量；式(16)右邊的第二項(xiàng)，表示對(duì)注入井輸入信號(hào)的響應(yīng)，是關(guān)注的重點(diǎn)；最后一項(xiàng)是由于井底流壓變動(dòng)引起的輸出。

在多層油藏中，注采井網(wǎng)更為復(fù)雜，常采用多口生產(chǎn)井和多口注水井同時(shí)生產(chǎn)。因此，本文中在一注一采阻容模型的基礎(chǔ)上，結(jié)合節(jié)點(diǎn)分析劈分法獲得的多層注采數(shù)據(jù)，利用疊加原理，建立多層井間動(dòng)態(tài)連通性模型，具體推導(dǎo)過(guò)程如下。

首先，基于物質(zhì)平衡原理對(duì)多層油藏進(jìn)行簡(jiǎn)化表征，將各層離散成一系列參數(shù)表征的井間連通單元(圖7)作為研究的基本單元。

圖7 井間連通單元示意圖Fig.7 Inter-well connectivity units

劈分所得的注采井各層注水、產(chǎn)液量，作為研究單元輸入、輸出量，即

Iwk=[Iw1,Iw2,Iw3，…]

(17)

QLk=[QL1,QL2,QL3，…]

(18)

式中：Iwk為水井在第k層注水量，m3；QLk為油井第k層產(chǎn)液量，m3。

對(duì)于N口注入井和生產(chǎn)井j，由式(14)可以得到多注一采模型的物質(zhì)平衡方程為

(19)

將式(17)、式(18)代入式(19)并運(yùn)用疊加原理，可得多層油藏的物質(zhì)平衡方程為

(20)

式(20)中：Iwki為注入井i在第k層注水量，m3/d；QLkij為注水井i作用于油井j在第k層的產(chǎn)液量，m3/d；Cktij為注水井i與生產(chǎn)井j在第k層的綜合壓縮系數(shù)；Vkpij為第k層的孔隙體積，μm2；λkij為注入井i與生產(chǎn)井j之間在k層的井間動(dòng)態(tài)連通系數(shù)；NL為小層層數(shù)。

假設(shè)層間竄流現(xiàn)象可以忽略，將第k層的產(chǎn)液指數(shù)代入式(20)，得

(21)

式(21)中：τkij為注水井i、j之間在k層的時(shí)間常數(shù)；pwfkj為注水井i作用于油井j在第k層的井底流壓；Jkij為注水井i作用于油井j在第k層的產(chǎn)液指數(shù)。

求解式(21)微分方程，并取n為時(shí)間結(jié)點(diǎn)，Δn為離散的時(shí)間間隔對(duì)式(21)進(jìn)行離散，可得多層油藏井間動(dòng)態(tài)連通性反演模型為

p′wfkj(n)]

(22)

(23)

(24)

式中：I′wki(n)為注水井i在時(shí)間步n褶積后或?yàn)V波后在k層的注入量，m3；p′wfkj(n)為油井j在時(shí)間步n褶積后的在k層的井底流壓，MPa；vkj為油井j在k層井底流壓變動(dòng)影響程度系數(shù)。

當(dāng)井底壓力保持穩(wěn)定時(shí)，式(22)最后一項(xiàng)為0，得到模型簡(jiǎn)化公式為

(25)

通過(guò)式(25)可以計(jì)算多層井間動(dòng)態(tài)連通系數(shù)λk，其介于0～1。λk越接近于1，表明各層動(dòng)態(tài)連通性越強(qiáng)。

2.2 判斷系數(shù)

產(chǎn)液、吸水剖面是油藏動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)的重要數(shù)據(jù)，不僅能夠?qū)崟r(shí)反映井下產(chǎn)油、吸水能力，還能為開(kāi)發(fā)后期注采方案調(diào)整提供可靠依據(jù)。因此，要充分運(yùn)用產(chǎn)吸剖面測(cè)試結(jié)果。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)情況，依據(jù)產(chǎn)吸剖面以及儲(chǔ)層參數(shù)建立反映實(shí)際生產(chǎn)情況的判斷系數(shù)，多層井間動(dòng)態(tài)連通系數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證。判斷系數(shù)建立原則為：①對(duì)于一口注水井與一口生產(chǎn)井，選取兩井測(cè)試時(shí)間隔小于3個(gè)月的產(chǎn)液、吸水剖面；②選取注采井均射開(kāi)的小層，確定小層的產(chǎn)液、吸水量，作為分母；③由于小層的厚度是影響小層產(chǎn)量的重要因素，為了排除由于小層過(guò)厚或過(guò)薄而使產(chǎn)量過(guò)高或過(guò)少，將小層厚度作為判斷分子。

判斷系數(shù)計(jì)算公式為

(26)

式(26)中：Iwk為吸水剖面實(shí)測(cè)第k層吸水量，m3；QLk為產(chǎn)液剖面實(shí)測(cè)第k層產(chǎn)液量，m3。

將各層判斷系數(shù)(Δk)與動(dòng)態(tài)連通系數(shù)(λk)進(jìn)行擬合，觀察擬合趨勢(shì)的一致性來(lái)驗(yàn)證基于節(jié)點(diǎn)分析劈分法獲得的動(dòng)態(tài)連通系數(shù)的準(zhǔn)確性。

3 實(shí)例應(yīng)用

將上述研究應(yīng)用于J油田，該油藏是層狀復(fù)雜斷塊油藏，埋深為-2 500～-3 140 m，為辮狀河三角洲沉積，主力開(kāi)發(fā)層系為II、III油組，平均孔隙度為22.7%，平均滲透率為254.8 mD，屬于中孔中滲油藏[18-20]，原油性質(zhì)為常規(guī)輕質(zhì)油。

歷經(jīng)多年注水開(kāi)發(fā)，該油田已步入高含水開(kāi)發(fā)，水淹嚴(yán)重，注入水利用率低，嚴(yán)重影響注水開(kāi)發(fā)效果，原油開(kāi)采難度大，所以對(duì)該油田開(kāi)展注采井間動(dòng)態(tài)連通性的研究非常重要。

選取J油田中一典型井組N19井組(注水井：N19，生產(chǎn)井：N09、N15、N28、N32、N68、N34)進(jìn)行本文研究方法的詳細(xì)介紹。

3.1 注采劈分

首先整理N19井組中各井的動(dòng)靜態(tài)資料，利用基于節(jié)點(diǎn)分析的劈分方法對(duì)各井進(jìn)行注采量劈分。以N15井為例，如表2所示。

表2 N15井小層屬性與分層累產(chǎn)Table 2 N15 Each layer’s properties and accumulated production

3.2 模型反演

將油水井劈分后的注采數(shù)據(jù)代入本文研究的動(dòng)態(tài)連通性反演模型，計(jì)算得多層井間動(dòng)態(tài)連通系數(shù)(表3)，并繪制連通圖如圖8所示。

圖8 N19井組連通圖Fig.8 Connectivity dagram of well group N19

表3 N19井組多層動(dòng)態(tài)連通系數(shù)

將動(dòng)態(tài)連通系數(shù)大小分為5個(gè)區(qū)間：1～0.8，0.8～0.6，0.6～0.4，0.4～0.2，0.2～0，分別表示連通程度很好、較好、一般、較差、很差。

3.3 結(jié)果驗(yàn)證

3.3.1 示蹤劑驗(yàn)證

示蹤劑監(jiān)測(cè)是一種判斷井間連通關(guān)系的傳統(tǒng)方法，該方法真實(shí)性強(qiáng)，準(zhǔn)確度高。將N19井組的示蹤劑監(jiān)測(cè)結(jié)果與動(dòng)態(tài)連通系數(shù)進(jìn)行比較，如表4所示。結(jié)果表明各井動(dòng)態(tài)連通系數(shù)的大小趨勢(shì)與示蹤劑見(jiàn)劑時(shí)的水驅(qū)速度大小趨勢(shì)基本一致。

表4 N19井組示蹤劑檢測(cè)結(jié)果

3.3.2 判斷系數(shù)擬合

以N19井與N15井為例，繪制產(chǎn)液、吸水剖面柱狀圖如圖9所示，并根據(jù)產(chǎn)吸剖面實(shí)際測(cè)得的小層產(chǎn)液、吸水量，計(jì)算判斷系數(shù)。將注采井間各層的判斷系數(shù)與動(dòng)態(tài)連通系數(shù)繪制于同一坐標(biāo)系中，如圖10所示，可以觀察到兩者擬合趨勢(shì)較好，動(dòng)態(tài)連通系數(shù)準(zhǔn)確度高，符合實(shí)際生產(chǎn)情況。

圖9 N19井、N15井產(chǎn)吸剖面Fig.9 N19、N15 corresponding time production-absorption profile

圖10 N19井、N15井動(dòng)態(tài)連通系數(shù)驗(yàn)證Fig.10 Verification of dynamic connectivity coefficient of N19 and N15

4 結(jié)論

(1)所研究的基于節(jié)點(diǎn)分析的注采量劈分方法充分考慮了油田現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)靜態(tài)資料，與常規(guī)劈分方法相比，更加符合油田實(shí)際生產(chǎn)情況，具有嚴(yán)謹(jǐn)科學(xué)的數(shù)學(xué)邏輯。為多層油藏井間動(dòng)態(tài)連通性研究奠定重要基礎(chǔ)。

(2)以阻容模型為基礎(chǔ)建立了多層油藏井間動(dòng)態(tài)連通性模型，該模型可以計(jì)算出多注多采情況下注采井多層連通系數(shù)。此外，充分利用產(chǎn)吸剖面這一重要油田監(jiān)測(cè)參數(shù)，綜合分析現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，建立判斷系數(shù)，用于動(dòng)態(tài)連通系數(shù)的驗(yàn)證。

(3)將本文建立的方法應(yīng)用于J油田，計(jì)算出典型井組N19井組單層連通系數(shù)與多層井間連通系數(shù)。通過(guò)示蹤劑監(jiān)測(cè)與判斷系數(shù)驗(yàn)證動(dòng)態(tài)連通性系數(shù)的準(zhǔn)確性，結(jié)果顯示動(dòng)態(tài)連通性系數(shù)與示蹤劑監(jiān)測(cè)結(jié)果吻合程度高，與判斷系數(shù)擬合趨勢(shì)較好。

(4)實(shí)例應(yīng)用結(jié)果顯示基于節(jié)點(diǎn)劈分法的多層油藏井間動(dòng)態(tài)連通性分析方法符合油藏實(shí)際，可以準(zhǔn)確表征注采井多層連通情況，具有很好的實(shí)用價(jià)值，為同類(lèi)油藏調(diào)整注采關(guān)系、制定剩余油挖潛方案提供了借鑒。