李登鵬，董 標(biāo)

（馬鞍山鋼鐵股份有限公司冷軋總廠，安徽馬鞍山 243000）

前言

為了滿足汽車行業(yè)輕量化的發(fā)展需求，雙相（DP）鋼是20 世紀(jì)70 年代發(fā)展最快的一類新鋼種，也是開發(fā)較早的汽車先進(jìn)高強(qiáng)鋼，因其制造工藝和方法較為容易，產(chǎn)品系列較為齊全，在汽車加強(qiáng)件、防撞件及結(jié)構(gòu)件等方面得到了廣泛的應(yīng)用[1-2]。在鋼鐵行業(yè)中，連退線、精整線、鍍鋅線等在連續(xù)生產(chǎn)條件下，需要完成DP鋼對DP鋼的焊接以及DP鋼對其他不同鋼種的焊接。然而，國內(nèi)外對于DP 鋼種的焊接研究主要集中在薄規(guī)格及常規(guī)厚度（0.3～1.5 mm）的同種或異種鋼焊接[3-5]，對于DP 鋼超厚規(guī)格2.0 mm 以上的同種或異種鋼焊接問題和工藝上的研究卻鮮有報道。

雙相鋼DP 由于其復(fù)雜的合金元素、較大的剛度使其較難形成熔合良好的窄搭接電阻焊接頭，進(jìn)而影響其接頭性能[6]。實際生產(chǎn)過程中，DP 鋼與其它鋼種的窄搭接焊難以形成穩(wěn)定的焊縫質(zhì)量，特別是厚度2.0 mm 以上規(guī)格的DP 鋼，容易形成孔洞、焊渣、虛焊等缺陷，造成爐內(nèi)焊縫斷帶，生產(chǎn)線停機(jī)，給生產(chǎn)單位造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。為此通過汽車用先進(jìn)高強(qiáng)鋼DP600 厚度2.5 mm 與普通碳鋼DX51D厚度2.5 mm 的焊縫斷帶進(jìn)行分析，通過宏觀觀察、金相顯微鏡、SEM 對焊縫斷帶的裂紋形貌、組織進(jìn)行分析，確認(rèn)焊縫斷帶的原因。進(jìn)一步分析窄搭接焊接工藝參數(shù)對DP600 焊縫性能的影響，得到兩種鋼種焊接的最佳工藝參數(shù)。

1 試驗材料及方法

1.1 試驗材料

試驗材料選取汽車用雙向鋼DP600 厚度2.5 mm，普通碳鋼DX51D 厚度2.5 mm 鋼卷。其規(guī)格、成分如表1和表2所列。

表1 材料尺寸及規(guī)格

表2 材料成分 %

1.2 試驗方法

采用日本TEMIC 全自動窄搭接焊機(jī)進(jìn)行焊接，利用杯突試驗機(jī)和折彎試驗機(jī)對焊縫質(zhì)量進(jìn)行判定。取焊縫斷裂樣本通過宏觀觀察，金相顯微鏡、SEM 對斷帶焊縫進(jìn)行失效分析。通過焊接試驗方法，分析窄搭接焊工藝參數(shù)對DP600 焊接接頭性能的影響。

2 焊縫斷帶的工藝參數(shù)及焊縫質(zhì)量分析

2.1 焊縫斷帶的工藝參數(shù)

生產(chǎn)DP600 鋼厚度2.5 mm 時，與前卷普通碳鋼DX51D厚度2.5 mm 進(jìn)行窄搭接焊，焊縫兩側(cè)月牙杯突試驗合格后放行。在焊縫運行到退火爐緩冷段時發(fā)生焊縫斷帶，斷帶試樣如圖1 所示。其工藝參數(shù)見表3。

圖1 焊縫斷帶試樣

表3 DP600鋼與DX51D焊接工藝表

在此工藝參數(shù)條件下，焊接平均溫度在1140 ℃，操作側(cè)和傳動側(cè)溫度波動無明顯異常，中部溫度波動較大，整體在正?？刂品秶畠?nèi)。

2.2 裂紋及開裂形貌

圖2為斷帶焊縫整體形貌，可以看出，焊縫兩個邊部（每個邊部約100～200 mm），裂紋開裂沿DX51D 側(cè)母材擴(kuò)展，且開裂處具有較大塑性變形；中部（約750 mm）大部分焊縫呈剝離狀撕裂，斷口無明顯塑性變形，有間斷撕裂點，如圖3 所示。圖4 為焊縫操作側(cè)邊部局部放大圖，可以看出，距帶鋼邊部約5 mm處為焊接熔合點起始位置，即帶鋼操作側(cè)邊部存在約5 mm 未熔合區(qū)域。鋼帶在爐內(nèi)運行過程中，這5 mm 區(qū)域會造成焊縫應(yīng)力集中，成為焊縫開裂的起始點。由此可見，此次2.5 mm DP600 焊縫斷帶以操作側(cè)為撕裂起始點沿著整個焊縫開裂，邊部有大的塑性變形，而中部未熔合區(qū)域較多，在爐內(nèi)高溫和張力作用下，造成斷帶。

圖2 斷帶焊縫整體形貌

圖3 斷帶焊縫中部放大圖

圖4 斷帶焊縫邊部放大圖

2.3 接頭金相橫截面觀察

為進(jìn)一步對不同位置焊接接頭橫截面進(jìn)行觀察，分別對斷帶焊縫中部和邊部取樣，在顯微鏡下觀察截面形貌，如圖5、圖6所示?？梢钥闯觯瑢τ趲т撝胁繀^(qū)域，熔合面積較小，斷裂沿DX51D 與DP600 搭接界面撕開且無明顯塑性變形；對于帶鋼邊部區(qū)域，DX51D 與DP600 熔合較好未分離，斷裂發(fā)生于焊縫附近DX51D 母材處，焊接效果明顯好于中部。結(jié)果顯示整條焊縫大部分區(qū)域沿材料的搭接界面撕裂。從焊縫失效后的橫截面來看，搭接面撕裂位置熔合相對較差。

圖5 斷帶焊縫中部截面

圖6 斷帶焊縫邊部截面

2.4 焊縫表面電鏡掃描

圖7 為斷帶焊縫邊緣未熔合區(qū)域端面及表面SEM 形貌，可以看出，未熔合區(qū)域端面厚度未明顯減薄仍保留原始剪切端面。觀察其截面組織，只有DP600，上下表面未發(fā)現(xiàn)DX51D。可見，操作側(cè)搭接面在焊輪碾壓電極放電作用下，有未完全融合區(qū)域，只有物理性的絞合連接，沒有金屬鍵原子間的結(jié)合。

圖7 斷帶焊縫邊緣處斷面形貌

3 原因分析及討論

3.1 焊接工藝參數(shù)控制

根據(jù)焊縫斷帶的焊接溫度曲線波動及焊縫質(zhì)量分析，可以看到，在原焊接工藝參數(shù)條件下，整條焊縫沒有完全實現(xiàn)均勻、連續(xù)的良好熔核，部分沒有完全熔合，導(dǎo)致焊縫虛焊。可見，厚規(guī)格2.5 mm DP600的窄搭接焊工藝參數(shù)需進(jìn)一步優(yōu)化。

窄搭接焊過程是將兩塊材料（帶鋼）搭接在一起，通過適當(dāng)?shù)碾娏?，焊輪的碾壓，在材料自身的電阻、材料間及材料與電極間接觸部分的集中電阻上產(chǎn)生熱量，最終熔化而焊接起來，是一種快速加熱，快速冷卻的熱循環(huán)過程。雙相鋼DP600 因合金元素Si、Mn 等含量高，其可焊性指標(biāo)CE（碳當(dāng)量）為0.500，我們知道碳當(dāng)量越小，可焊性越好；反之，碳當(dāng)量越大，可焊性就越差。當(dāng)碳當(dāng)量值超過0.4 時，冷裂紋敏感性增加，對焊接工藝參數(shù)比較苛刻。通過下列幾組工藝參數(shù)，采用窄搭接焊機(jī)，對鋼種DP600 厚度2.5 mm、DX51D 厚度2.5 mm 進(jìn)行焊接試驗。焊機(jī)根據(jù)焊接有效長度自帶焊縫溫度曲線，焊接完成后，焊接溫度曲線要求平穩(wěn)且在溫度要求范圍以內(nèi)；焊縫剪切下來的長條作為試驗樣本，利用杯突試驗機(jī)均勻取焊縫5個點做杯突試驗，5個杯突試驗點全部合格，說明焊縫質(zhì)量合格，只要有一個杯突試驗點不合格，說明焊縫質(zhì)量不合格。根據(jù)杯突試驗結(jié)果和焊縫的表面形貌得到最佳焊接工藝參數(shù)，并研究工藝參數(shù)對焊縫質(zhì)量的影響。焊接工藝參數(shù)如表4所列。

表4 DP600厚度2.5 mm與DX51D厚度2.5 mm焊接工藝表

由表4可以看到，1號試樣為焊縫斷帶原工藝參數(shù)，其操作側(cè)和中部杯突試驗不合格，如圖8 所示。操作側(cè)杯突沿著焊縫裂開，沒有出現(xiàn)縱向撕裂，仔細(xì)觀察撕裂區(qū)，發(fā)現(xiàn)母材搭接量處完全各自分開，沒有實現(xiàn)有效熔合，并且焊縫出現(xiàn)大量焊渣。對比1、2、3 號試樣，當(dāng)焊輪壓力設(shè)定為19.5 kN 時，調(diào)節(jié)不同焊接電流，焊接溫度曲線良好，但是杯凸試驗不合格，杯凸裂紋沿著焊縫擴(kuò)展，搭接區(qū)母材相互撕開，表明焊縫沒有完全焊透；當(dāng)增加焊輪壓力設(shè)定為22 kN 時，電流由17.8 kA 逐步增加到19.0 kA時，杯凸試驗都合格，其焊接平均溫度由978℃提高到1100℃，焊縫表面質(zhì)量良好，有少量的氧化鐵皮。當(dāng)電流增加到19.5 kA 時，焊縫火花出現(xiàn)“炸火”現(xiàn)象，焊縫表面質(zhì)量出現(xiàn)焊渣，壓坑，同時焊輪表面也出現(xiàn)焊渣及腐蝕坑。如圖9 所示。對比3、6 號試樣，可以看到，當(dāng)增加焊輪壓力，焊縫表面質(zhì)量明顯好轉(zhuǎn)，同時對抑制熔核飛濺有明顯改善。這是因為壓力增加，焊輪與母材面積增加，焊接回路電阻減小，焊縫單位面積內(nèi)熱輸入量降低，可減少熔核區(qū)域溶液飛濺。通過試驗，可以看到，當(dāng)焊接電流為19.0 kA，焊輪移動速度為5.8 m/min，電極壓力為22 kN，操作側(cè)搭接量為1.7 mm，傳動側(cè)搭接量為2.6 mm 時，焊接工藝參數(shù)最佳。

圖8 1號試樣操作側(cè)與傳動側(cè)杯凸

圖9 焊輪表面腐蝕孔洞及焊渣

3.2 焊輪的影響

窄搭接焊焊輪在焊接時，充當(dāng)焊接電極、電阻、提供焊接壓力，對焊縫質(zhì)量有著至關(guān)重要的作用。對于厚規(guī)格DP600 的焊接，由于復(fù)雜的合金元素和高的強(qiáng)度，不利于焊縫組織均勻性，同時焊接工藝參數(shù)有效調(diào)整范圍較普通碳鋼要小，這意味著焊接工藝參數(shù)的少量調(diào)整，就對焊縫質(zhì)量有著明顯的影響，這樣的特點也對焊輪的表面質(zhì)量也有著較高的要求。

焊輪是窄搭接焊最易消耗的部件，焊輪表面的圓度、焊渣、孔洞等對焊縫表面質(zhì)量有著明顯的影響。對于DP600 厚度2.0 mm 以上的窄搭接焊，對焊輪的要求如下。

（1）焊輪在線修磨要修成略帶圓弧的頂面，以使鋼帶在焊點處相互緊密接觸，使電流集中在此處，以此為中心形成熔核，從而使焊縫連續(xù)、均勻。

（2）必須保證焊輪圓周光滑圓順，沒有凸點和凹點，這樣才能保證焊接時，隨著焊輪的轉(zhuǎn)動，所有點均能均勻接觸鋼帶，不會造成只有局部接觸，使電流集中于某一點，燒傷鋼帶或焊輪。

4 結(jié)論

（1）DP600 厚度2.5 mm 與DX51D 厚度2.5 mm的焊縫斷帶進(jìn)行金相、SEM 分析，操作側(cè)為裂紋源，邊部有大的塑性變形，而中部未熔合區(qū)域較多，整條焊縫熔核不均勻、連續(xù)，在爐內(nèi)高溫和張力作用下，造成斷帶。

（2）通過對DP600 厚度2.5 mm 的窄搭接焊接試驗，工藝參數(shù)進(jìn)行摸索，當(dāng)焊接電流為19.0 kA，焊輪移動速度為5.8 m/min，電極壓力為22 kN，操作側(cè)搭接量為1.7 mm，傳動側(cè)搭接量為2.6 mm 時，焊接工藝參數(shù)最佳，焊縫質(zhì)量良好。

（3）對于DP600 厚度2.5 mm 的窄搭接焊接，適當(dāng)增加焊輪壓力，焊縫表面質(zhì)量明顯好轉(zhuǎn)，同時對抑制熔核飛濺有明顯改善。