何 婷，黃小寧，2*，王 寧

(1.青海大學(xué)土木工程學(xué)院，青海 西寧 810016； 2.青海省建筑節(jié)能材料與工程安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，青海 西寧 810016)

建筑工業(yè)化是當(dāng)代建筑技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)之一，裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的發(fā)展將推進(jìn)建筑工業(yè)化的進(jìn)程。相較于現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，裝配式混凝土結(jié)構(gòu)具有易標(biāo)準(zhǔn)化、現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)少、施工較快等優(yōu)點(diǎn)[1]，且隨著隔震技術(shù)日趨成熟，其逐漸被應(yīng)用到大量實(shí)際工程中，其中一些在地震災(zāi)害中表現(xiàn)出良好的抗震性能[2]。將隔震技術(shù)與裝配式混凝土結(jié)構(gòu)相結(jié)合，能大幅度提高裝配式結(jié)構(gòu)的安全性和抗震性能[3]。地震作用下裝配式預(yù)制構(gòu)件的連接節(jié)點(diǎn)易成為該結(jié)構(gòu)的薄弱位置，裝配式結(jié)構(gòu)的拆分方式?jīng)Q定了節(jié)點(diǎn)的連接位置，影響結(jié)構(gòu)整體抗震性能[1]。非線性有限元仿真分析是研究地震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的重要手段。GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[4]引入混凝土損傷本構(gòu)關(guān)系模型表征混凝土的非線性行為，定義了混凝土損傷因子dk(k=c，t)的計(jì)算公式，dk的定義本質(zhì)上屬于彈性力學(xué)范疇，未考慮混凝土材料塑性應(yīng)變，而混凝土材料塑性變形是其發(fā)生損傷的主要因素。因此，將考慮了塑性變形的混凝土損傷因子應(yīng)用到非線性有限元分析中評(píng)估結(jié)構(gòu)的損傷特征有一定的意義。

現(xiàn)階段，許多學(xué)者對(duì)混凝土損傷因子的計(jì)算方法進(jìn)行了研究。宋晨晨等[5]將Sidiroff能量等價(jià)原理引入彈性損傷因子計(jì)算公式中，提出基于能量的損傷因子計(jì)算公式，該損傷因子定義混凝土在彈性階段已有損傷；相關(guān)研究[6]建立的混凝土單軸本構(gòu)及滯回本構(gòu)，已被廣泛使用；張勁等[7]基于文獻(xiàn)[4]中混凝土單軸本構(gòu)關(guān)系給出了考慮混凝土塑性應(yīng)變的損傷因子計(jì)算公式。國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)裝配式結(jié)構(gòu)拆分方式也進(jìn)行了研究。Ersoy等[8]通過(guò)試驗(yàn)對(duì)5個(gè)焊接節(jié)點(diǎn)和2個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了對(duì)比研究，焊接節(jié)點(diǎn)選擇在框架梁的跨中連接，形成梁—梁節(jié)點(diǎn)，頂板、底板和側(cè)板通過(guò)焊接方式進(jìn)行連接；劉菲菲等[9-10]結(jié)合“強(qiáng)柱弱梁”設(shè)計(jì)思想、Ersoy的設(shè)計(jì)思路和《R-PC的設(shè)計(jì)》設(shè)計(jì)了梁跨中連接和梁1/3處連接的裝配式混凝土節(jié)點(diǎn)形式，并與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的有限元分析結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明，梁中連接與梁1/3處連接方式均可滿足抗震要求；Restrepo等[11]在跨中和梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行拆分，設(shè)計(jì)了采用該拆分方式的試件，并對(duì)其進(jìn)行低周往復(fù)試驗(yàn)，結(jié)果表明，若采用合理的設(shè)計(jì)方式，梁中或節(jié)點(diǎn)區(qū)連接的拆分方式均能使結(jié)果具有較好的抗震性能；杜永峰等[1]考慮構(gòu)件節(jié)點(diǎn)拼接位置的不同，選取3種裝配式隔震框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的拆分方式，對(duì)比研究現(xiàn)澆隔震框架結(jié)構(gòu)和裝配式隔震框架結(jié)構(gòu)的抗震性能，建議了一種裝配式隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分方式。但就目前拆分方式的研究而言，涉及裝配式隔震結(jié)構(gòu)拆分方式的研究相對(duì)較少。

基于此，本文根據(jù)目前損傷因子的計(jì)算方法，將殘余應(yīng)變與塑性應(yīng)變的關(guān)系引入考慮了塑性應(yīng)變的損傷因子計(jì)算公式中，推導(dǎo)出改進(jìn)的損傷因子計(jì)算公式，對(duì)比分析鋼筋混凝土柱數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證了改進(jìn)的損傷因子計(jì)算公式的合理性；并基于有限元軟件ABAQUS建立一榀基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)數(shù)值模型，將改進(jìn)的損傷因子輸入到該模型中，對(duì)該結(jié)構(gòu)進(jìn)行Push-over分析，得到一榀基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的損傷特點(diǎn)，提出一種適用于裝配式基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)的拆分方式。

1 改進(jìn)的混凝土損傷因子計(jì)算方法

1.1 受壓損傷因子計(jì)算公式

混凝土在地震作用下發(fā)生塑性損傷，而文獻(xiàn)[4]定義的受壓損傷因子計(jì)算公式，其本質(zhì)上屬于彈性損傷力學(xué)范疇，未考慮材料塑性應(yīng)變，與實(shí)際情況有差別[12]。事實(shí)上，在壓應(yīng)力作用下，混凝土存在較明顯的塑性變形。文獻(xiàn)[13]在考慮塑性應(yīng)變的基礎(chǔ)上給出了混凝土受壓損傷因子的計(jì)算方法，如式(1)所示：

(1)

式中：dce為除去塑性變形后的損傷變量；dc為文獻(xiàn)[4]中定義的彈性損傷因子；ε為混凝土單軸受壓總應(yīng)變；εp為混凝土塑性應(yīng)變，εp=εz，εz為殘余應(yīng)變。

文獻(xiàn)[4]對(duì)混凝土受壓卸載后殘余應(yīng)變提供了求解方法，但計(jì)算方法較復(fù)雜，且基于該殘余變形公式求解出的損傷因子輸入到ABAQUS中不易收斂[12]。因此，本文采用文獻(xiàn)[12]所述公式描述混凝土受壓卸載后的殘余應(yīng)變，如式(2)所示：

(2)

式中：εc為混凝土受壓彈性應(yīng)變；fc，r為混凝土單軸抗壓強(qiáng)度代表值；Ec為混凝土彈性模量；εc，r為單軸抗壓強(qiáng)度；fc，r為相應(yīng)的混凝土壓應(yīng)變峰值。

聯(lián)立式(1)和式(2)可得混凝土受壓損傷因子計(jì)算公式，如式(3)所示：

(3)

1.2 受拉損傷因子計(jì)算公式

由于文獻(xiàn)[4]定義的受拉損傷因子在ABAQUS計(jì)算中收斂較慢，在計(jì)算過(guò)程中可能會(huì)出現(xiàn)運(yùn)算中斷，因此，本文采用文獻(xiàn)[7]中已驗(yàn)證的受拉損傷因子進(jìn)行dt的計(jì)算，如式(4)所示：

(4)

式中：β為塑性應(yīng)變與非彈性應(yīng)變的比例系數(shù)，受拉時(shí)取0.5～0.95；αt為混凝土單軸受拉應(yīng)力—應(yīng)變曲線下降段的參數(shù)值；εin為混凝土受拉情況下的非彈性階段應(yīng)變。

2 基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)拆分原則

隔震結(jié)構(gòu)在地震作用下受力較復(fù)雜，受力特性不同于抗震結(jié)構(gòu)。相關(guān)震害調(diào)查表明，裝配式框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的破壞形式主要是構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)破壞，甚至?xí)?dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌[14-15]。考慮到裝配式結(jié)構(gòu)拆分方式?jīng)Q定了節(jié)點(diǎn)連接位置，而節(jié)點(diǎn)連接位置是影響裝配式結(jié)構(gòu)抗震性能的重要部位，因此，合理的結(jié)構(gòu)拆分方式極其重要。GB/T 51231—2016《裝配式混凝土建筑技術(shù)規(guī)程》[16]中采用梁柱節(jié)點(diǎn)整體預(yù)制，構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)設(shè)在柱高1/2處柱—柱連接、梁跨中連接的拆分方式，有效地避開(kāi)了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，且施工較快，該拆分方式主要是針對(duì)裝配式抗震框架結(jié)構(gòu)(圖1)。杜永峰等[1]建議了隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分方式(圖2)，即梁柱節(jié)點(diǎn)整體預(yù)制，構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)設(shè)在距梁端500 mm處的梁—梁連接、柱高1/2處的柱—柱連接。本文在前人研究的基礎(chǔ)上，提出隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分原則，并基于拆分原則根據(jù)一榀隔震框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的損傷特點(diǎn)對(duì)該結(jié)構(gòu)的拆分方式進(jìn)行研究。

圖1 抗震框架結(jié)構(gòu)拆分方式Fig.1 Splitting method of seismic frame structure

圖2 隔震框架結(jié)構(gòu)拆分方式Fig.2 Splitting method of isolated frame structure

裝配式節(jié)點(diǎn)核心區(qū)位置受力復(fù)雜，施工質(zhì)量不易保障。因此，結(jié)構(gòu)的拆分位置應(yīng)盡量避開(kāi)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)；結(jié)構(gòu)拆分方式即節(jié)點(diǎn)位置的選擇應(yīng)遵循強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎的原則；隔震結(jié)構(gòu)在地震作用下受力復(fù)雜，特別是對(duì)于大底盤(pán)多塔樓基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)，該類結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性和變形復(fù)雜，為了保證隔震層能整體協(xié)調(diào)工作，應(yīng)盡量避免在支墩—梁節(jié)點(diǎn)處進(jìn)行拆分；還應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)受力特性和破壞模式，同時(shí)兼顧施工、構(gòu)件組裝難易程度等因素，將結(jié)構(gòu)拆分位置設(shè)置在應(yīng)力較小處。

3 算例分析

3.1 改進(jìn)的損傷因子驗(yàn)證

為了驗(yàn)證本文損傷因子公式的合理性，按照文獻(xiàn)[17]所述參數(shù)，利用有限元軟件ABAQUS建立鋼筋混凝土柱數(shù)值模型，將根據(jù)損傷因子計(jì)算公式得到的參數(shù)輸入到鋼筋混凝土柱模型中，通過(guò)對(duì)比分析該柱在低周往復(fù)荷載作用下的數(shù)值模擬結(jié)果與文獻(xiàn)[17]中的試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證該損傷因子在結(jié)構(gòu)非線性分析中的合理性。

3.1.1 混凝土應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系及ABAQUS損傷塑性模型參數(shù) 本研究混凝土應(yīng)力—應(yīng)變曲線采用文獻(xiàn)[4]建議的單軸應(yīng)力—應(yīng)變曲線，由于文獻(xiàn)[4]提供的應(yīng)力—應(yīng)變是根據(jù)大量拉伸和壓縮試驗(yàn)結(jié)果擬合而成，是名義上的應(yīng)力—應(yīng)變，因此需要將其轉(zhuǎn)換為真實(shí)的應(yīng)力—應(yīng)變，轉(zhuǎn)換關(guān)系如式(5)所示。本研究采用的C40混凝土單軸受壓應(yīng)力—應(yīng)變曲線、受拉應(yīng)力—應(yīng)變曲線如圖3、圖4所示。

圖3 C40混凝土單軸受壓應(yīng)力—應(yīng)變曲線Fig.3 Uniaxial compressive stress-strain curve of concrete C40

圖4 C40混凝土單軸受拉應(yīng)力—應(yīng)變曲線Fig.4 Uniaxial tensile stress-strain curve of concrete C40

(5)

式中：σnom為混凝土的名義應(yīng)力；εnom為混凝土的名義應(yīng)變。

在有限元模擬中需要輸入σt～εtin、dt～εtin兩組對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)，其中非彈性應(yīng)變?chǔ)舏n的計(jì)算公式如式(6)所示，本文采用的C40混凝土損傷因子與非彈性應(yīng)變關(guān)系如圖5、圖6所示。

圖5 C40混凝土受壓損傷因子與非彈性應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.5 Relationship curve between compression damage factor and inelastic strain of concrete C40

圖6 C40混凝土受拉損傷因子與非彈性應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.6 Relationship curve between tensile damage factor and inelastic strain of concrete C40

(6)

3.1.2 建立鋼筋混凝土柱有限元模型 根據(jù)文獻(xiàn)[17]中鋼筋混凝土試驗(yàn)柱的尺寸參數(shù)，如圖7所示。

圖7 鋼筋混凝土柱截面尺寸及配筋Fig.7 Section dimension and reinforcement of reinforced concrete column

利用有限元軟件ABAQUS采用分離式建模方法建立試驗(yàn)柱數(shù)值模型，如圖8所示。本次模擬中混凝土本構(gòu)和塑性損傷參數(shù)采用上述公式計(jì)算所得參數(shù)，鋼筋本構(gòu)采用二折線模型；混凝土單元類型采用C3D8R三維實(shí)體單元，鋼筋單元類型為T(mén)3D2三維桁架單元；鋼筋與混凝土間設(shè)置Embedded region相互作用；邊界條件與加載制度根據(jù)文獻(xiàn)[19]中試驗(yàn)加載方式進(jìn)行模擬，基座底部為固端約束;建立兩個(gè)分析步，第一個(gè)分析步在柱頂施加恒定不變的軸力，第二個(gè)分析步在柱高1 550 mm處施加低周反復(fù)荷載，通過(guò)位移加載得到該柱的屈服位移，再按照文獻(xiàn)[17]所述采用混合位移加載方式對(duì)鋼筋混凝土柱進(jìn)行加載，加載曲線如圖9和圖10所示。

圖8 鋼筋混凝土柱數(shù)值模型Fig.8 Numerical model of reinforced concrete column

圖9 位移加載曲線Fig.9 Displacement loading curve

圖10 混合位移加載Fig.10 Mixed displacement loading curve

3.1.3 結(jié)果對(duì)比與分析 鋼筋混凝土柱數(shù)值模擬結(jié)果與文獻(xiàn)[17]試驗(yàn)結(jié)果的骨架曲線特征值對(duì)比如表1所示。從表1可以看出，數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的鋼筋混凝土柱骨架曲線特征值的誤差基本在10%以內(nèi)。當(dāng)采用改進(jìn)的損傷因子模擬混凝土在非線性分析中的損傷時(shí)，鋼筋混凝土柱的屈服荷載、屈服位移等力學(xué)行為的模擬結(jié)果與試驗(yàn)吻合較好。因此，采用改進(jìn)的損傷因子模擬非線性分析中混凝土的損傷特征是合理的。

表1 骨架曲線特征值對(duì)比

3.2 基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)拆分方式

本文采用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為4層鋼筋混凝土隔震框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本加速度為0.2 g，場(chǎng)地類別Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地特征周期為0.4 s。該框架結(jié)構(gòu)層高3 600 mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，框架角柱截面為600 mm×600 mm，其余柱截面為500 mm×500 mm，隔震層梁截面為300 mm×550 mm，其余層梁截面為250 mm×500 mm，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋。各層樓面恒荷載為3.5 kN/mm，屋面恒荷載為6 kN/mm，活荷載均為2 kN/mm。從該基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)中取中間一榀框架作為研究對(duì)象，利用有限元軟件ABAQUS建立一榀基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)實(shí)體模型，將已驗(yàn)證的損傷因子計(jì)算公式的計(jì)算結(jié)果輸入該數(shù)值模型中，對(duì)其進(jìn)行Push-over分析，得到該結(jié)構(gòu)在地震作用下混凝土的塑性損傷云圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)拆分原則并結(jié)合該一榀基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)的損傷特點(diǎn)提出適用于裝配式基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分方式。

3.2.1 側(cè)向分布力的計(jì)算 本文采用改進(jìn)的側(cè)向力指數(shù)分布模式[18]計(jì)算側(cè)向分布力，如式(7)所示：

(7)

式中：Fi為作用于第i層的側(cè)向分布力；wi、wj為第i層、第j層重力荷載代表值；ki、kj為樓層抗側(cè)移剛度；hi、hj為第i層、第j層樓面到±0.000處的高度；m為與基本周期有關(guān)的權(quán)函數(shù)，根據(jù)文獻(xiàn)[18],m取1.78。利用有限元軟件ETABS建立4層鋼筋混凝土基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)模型，隔震框架結(jié)構(gòu)隔震支座布置如圖11所示。按照GB 50011—2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[19]規(guī)定選取3條地震波：Chi-Chi波、EL-Centro波和人工波，并滿足3條時(shí)程曲線平均地震影響系數(shù)曲線與規(guī)范的地震系數(shù)影響曲線在結(jié)構(gòu)的主要周期點(diǎn)上的誤差不超過(guò)20%，對(duì)4層鋼筋混凝土隔震框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性動(dòng)力分析，得到結(jié)構(gòu)的基底剪力和各層重力荷載代表值，根據(jù)式(7)計(jì)算側(cè)向分布側(cè)向力，如表2、表3所示。

圖11 隔震結(jié)構(gòu)支座布置Fig.11 Bearing arrangement of isolated structure

表2 沿X向側(cè)向分布力

表3 沿Y向側(cè)向分布力

3.2.2 建立一榀基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)有限元模型 基于有限元軟件ABAQUS建立一榀隔震框架結(jié)構(gòu)實(shí)體模型，該模型混凝土本構(gòu)采用本文3.1.1分析中的參數(shù)進(jìn)行定義，鋼材本構(gòu)采用二折線模型，橡膠本構(gòu)采用Mooney-Rivlin模型模擬[20-22]。該模型中，梁、柱混凝土及隔震支座中鋼材單元類型采用C3D8R單元；鋼筋單元類型采用T3D4單元；橡膠單元類型采用C3D8RH單元。鋼筋與混凝土間設(shè)置Embedded region相互作用；混凝土與橡膠隔震支座、橡膠與上連接板、橡膠與下連接板之間均采用Tie連接。隔震支座邊界條件設(shè)置為固端約束。建立有限元模型如圖12所示。

圖12 一榀隔震框架結(jié)構(gòu)數(shù)值模型Fig.12 Numerical model of a base-isolated frame structure

3.2.3 有限元分析結(jié)果 利用式(7)計(jì)算得到的側(cè)向分布力對(duì)一榀隔震框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行Push-over分析，得到該一榀隔震框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的混凝土塑性損傷云圖，如圖13所示。

從圖13可以看出，一層柱混凝土的損傷較其他層稍大，每層柱頂、柱底以及梁柱節(jié)點(diǎn)處的應(yīng)力較大，一層柱距柱底約1/3處的應(yīng)力較一層柱其他位置小。根據(jù)該一榀隔震框架結(jié)構(gòu)的損傷特點(diǎn)及本文所述結(jié)構(gòu)拆分原則，提出基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分方式，如圖14所示。隔震層支墩—梁節(jié)點(diǎn)處整體預(yù)制，隔震層梁連接節(jié)點(diǎn)設(shè)在跨中位置，一層構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)設(shè)在柱高1/3處的柱—柱連接、梁跨中連接，二至四層梁柱節(jié)點(diǎn)整體預(yù)制，構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)設(shè)在柱高1/2處的柱—柱連接、梁跨中連接，該拆分方式有效地避免了梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)鋼筋復(fù)雜交錯(cuò)的問(wèn)題，且形成的構(gòu)件類型較少，構(gòu)件組裝較方便，有利于縮短施工周期。

圖13 混凝土塑性損傷云圖Fig.13 Nephogram of plastic damage of concrete

圖14 結(jié)構(gòu)拆分方式Fig.14 Structure splitting method

4 討論與結(jié)論

(1)現(xiàn)階段，常用的損傷因子計(jì)算方法主要有三種：基于Sidiroff能量等價(jià)原理的損傷因子求解、基于Najar損傷理論的損傷因子求解和將彈塑性損傷本構(gòu)與文獻(xiàn)[4]中的彈性損傷本構(gòu)相結(jié)合進(jìn)行損傷因子的求解。有學(xué)者[5-7]對(duì)混凝土損傷因子三種主要計(jì)算方法進(jìn)行了研究，基于能量等價(jià)原理的損傷因子定義混凝土在彈性階段已有損傷，精度較低；基于Najar損傷理論的損傷因子可直觀描述混凝土的損傷過(guò)程，但其計(jì)算方法較繁瑣。塑性變形是混凝土受到外力作用時(shí)發(fā)生損傷的主要因素，考慮了塑性應(yīng)變的損傷因子可反映混凝土在塑性階段的損傷，與實(shí)際情況中混凝土在荷載作用下的損傷特征較符合。本文基于有限元軟件ABAQUS對(duì)改進(jìn)的考慮了塑性應(yīng)變的損傷因子進(jìn)行驗(yàn)證，采用改進(jìn)的損傷因子的鋼筋混凝土柱在地震作用下的損傷特征及骨架曲線特征值與文獻(xiàn)[17]中的試驗(yàn)結(jié)果基本一致。

(2)目前，裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的拆分方式主要是基于抗震結(jié)構(gòu)的研究[8-11]，對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)拆分方式的研究較少。地震作用下隔震結(jié)構(gòu)的損傷特點(diǎn)不同于抗震結(jié)構(gòu)。因此，本文利用有限元軟件ABAQUS建立一榀隔震框架結(jié)構(gòu)數(shù)值模型，并對(duì)其進(jìn)行Push-over分析，得到該一榀隔震框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的損傷特點(diǎn)，針對(duì)其損傷特點(diǎn)并根據(jù)結(jié)構(gòu)拆分原則提出適用于裝配式基礎(chǔ)隔震框架結(jié)構(gòu)的拆分方式。該拆分方式隔震層支墩—梁節(jié)點(diǎn)處整體預(yù)制，二至四層梁柱節(jié)點(diǎn)整體預(yù)制，具有易于施工、節(jié)點(diǎn)連接質(zhì)量易于保證等優(yōu)點(diǎn)。