王 玥， 徐啟鵬， 馬召林

(中鐵隧道勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司， 廣東 廣州 511466)

0 引言

在地下工程領(lǐng)域時(shí)常遭遇粉細(xì)砂地層，其顆粒細(xì)小均勻，顆粒間膠結(jié)性差，自穩(wěn)能力弱，開挖時(shí)容易發(fā)生垮塌，需要預(yù)先進(jìn)行地層注漿改良處理。而常規(guī)的水泥基漿液為顆粒懸濁液，可注性差，尤其是在城市復(fù)雜環(huán)境中，周邊建(構(gòu))筑物和管線密布，既要控制開挖過程中周邊地層變形風(fēng)險(xiǎn)，又要在注漿過程限制注漿壓力防止地層隆起，確保開挖安全。為此，眾多學(xué)者針對粉細(xì)砂層注漿加固開展了大量的工程實(shí)踐探索。

在注漿工藝方面： 通過袖閥管技術(shù)[1-2]、分段前進(jìn)工藝[3-4]以及其他綜合類技術(shù)[5-6]進(jìn)行重復(fù)多次注漿，提升注漿總量，可以增加注漿效果，但注漿壓力大，對地層擾動強(qiáng)烈，注漿過程中難以控制周邊地層的變形，且耗時(shí)較長； 也有學(xué)者結(jié)合真空降水聯(lián)合注漿[7-8]，取得了一定效果，但降水過程中容易出現(xiàn)堵井或漿液被抽出等問題，在城市環(huán)境施工還可能面臨破壞地下水資源問題。

注漿材料是研究和實(shí)踐的主要方向。其中，脲醛樹脂類、丙烯酰胺類等高分子有機(jī)化學(xué)漿材[9-10]，可注性好，但原料來源少、價(jià)格高、耐久性差，尤其是具有毒性，近年來工程使用受限，僅少量用于結(jié)構(gòu)微裂縫臨時(shí)抗?jié)B；水玻璃類無機(jī)化學(xué)漿液來源廣泛、價(jià)格相對便宜，且環(huán)保無污染，非常適合作為基材。針對粉細(xì)砂地層特性配制改性漿液，近年來南水北調(diào)京石段[11]、西安地鐵2號線[12]、合肥地鐵2號線[13]、石家莊地鐵1號線[14]、青島地鐵2號線[15]等，都應(yīng)用了酸性水玻璃漿液，采用濃硫酸或者濃磷酸調(diào)配，但其凝結(jié)時(shí)間往往超過1 h，相對較長，擴(kuò)散半徑較小，固砂體強(qiáng)度低，加固效果有限，且原料具有一定的危險(xiǎn)性和管制要求。河南舞陽八臺鐵礦王道行出風(fēng)井[16]應(yīng)用了堿性水玻璃漿液，采用偏鋁酸鈉調(diào)配，加固效果明顯優(yōu)于酸性水玻璃漿液，但前些年原料來源少，價(jià)格很高，使之應(yīng)用受限。以上應(yīng)用案例均側(cè)重于分析漿液的室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對于實(shí)際注漿效果的分析描述較少，尤其是揭示開挖漿脈的圖片資料稀缺，說服力不強(qiáng)。

本文考慮到復(fù)雜城市環(huán)境開挖過程中地層變形控制的高風(fēng)險(xiǎn)，采用偏鋁酸鈉改性水玻璃復(fù)合漿液+超細(xì)水泥單液漿，試驗(yàn)隔孔先后注入的工藝，利用先注入的偏鋁酸鈉改性水玻璃漿液注入砂層并形成漿脈，后注入超細(xì)水泥單液漿，在漿脈與砂層的接觸面產(chǎn)生應(yīng)力集中效應(yīng)，從而較容易沿該漿脈表面發(fā)生劈裂注漿，克服了水泥漿液在均勻致密的粉細(xì)砂層中難以注入和擴(kuò)散的難題，兼顧了注漿加固強(qiáng)度，開挖揭示漿脈豐富，注漿和后續(xù)開挖過程中周邊地層全過程累計(jì)變形小于4 mm。

1 工程背景

1.1 工程概況

鄭州地鐵2號線紫荊山站—東大街站區(qū)間左線盾構(gòu)出東大街站后向北敷設(shè)，通過紫東區(qū)間明挖段后在紫荊山站接收。紫荊山站為鄭州軌道交通1號線和2號線換乘站，在1號線和2號線東南象限設(shè)置聯(lián)絡(luò)線，聯(lián)絡(luò)線與2號線左線相交，聯(lián)絡(luò)線曲線半徑為150 m。為確保1號線和2號線聯(lián)絡(luò)線建筑限界，需要在順河路下方設(shè)置一段礦山法隧道。暗挖隧道周邊環(huán)境示意如圖1所示。

暗挖隧道設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)為馬蹄型，采用復(fù)合襯砌結(jié)構(gòu)形式，暗挖隧道長32.392 m，開挖面最大寬度為925 cm，最大高度為831 cm。隧道初期支護(hù)工程為型鋼錨噴混凝土結(jié)構(gòu)(型鋼拱架+鋼筋網(wǎng)+噴射混凝土)，初期支護(hù)厚度為30 cm。二次襯砌為模筑C40(P12)防水混凝土，襯砌厚度為45 cm，初期支護(hù)與二次襯砌之間設(shè)置防水層。隧道橫斷面如圖2所示。

1.2 水文地質(zhì)條件

1號線和2號線聯(lián)絡(luò)線大跨暗挖礦山法隧道區(qū)段，隧道拱頂埋深為22.4～22.9 m，仰拱底埋深為30.7～31.2 m，該范圍內(nèi)的區(qū)間隧道主要穿過粉土、粉砂等地層。場地地下水類型為潛水，地下水主要賦存于粉砂及以下的粉土、粉砂層中，不存在相對隔水層。穩(wěn)定水位埋深在自然地面以下13.30～16.05 m。

根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，本場地粉土層的綜合滲透系數(shù)取0.5 m/d，中部粉砂層的綜合滲透系數(shù)取6.0 m/d，下部粉質(zhì)黏土夾粉土的綜合滲透系數(shù)取0.3 m/d。

1.3 周邊環(huán)境

根據(jù)普查工程資料及現(xiàn)場實(shí)地調(diào)查，順河路礦山法區(qū)段施工影響范圍有7條管線。管線調(diào)查如表1所示。

圖1 暗挖隧道周邊環(huán)境示意圖

圖2 隧道橫斷面圖(單位： cm)

表1 管線調(diào)查表

此外，暗挖隧道下穿順河路及順河路南側(cè)新月大廈，新月大廈為地上5層框架結(jié)構(gòu)，采用預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)。順河路礦山法區(qū)間與新月大廈位置關(guān)系如圖3所示。

(a) 平面投影位置關(guān)系

(b) 豎向位置關(guān)系

2 徑向注漿初始方案

本工程位于粉細(xì)砂地層，自穩(wěn)能力差，最大的風(fēng)險(xiǎn)源為隧道擴(kuò)挖段上方建筑和周邊管線在開挖過程中有沉降破損風(fēng)險(xiǎn)，要求注漿加固改善圍巖整體的自穩(wěn)能力，提高加固體的抗壓強(qiáng)度，同時(shí)在注漿過程中需控制注漿壓力，避免地層過度隆起。

綜合考慮了周邊環(huán)境作業(yè)條件和工程擴(kuò)挖需求，采取了徑向—密集—短孔—勻量的注漿方案，通過徑向注漿使開挖輪廓線外圍形成一定厚度的承壓拱，承載上部土體壓力，確保隧道在擴(kuò)挖時(shí)安全施工。

2.1 方案設(shè)計(jì)

2.1.1 注漿材料

注漿材料以結(jié)石強(qiáng)度好的水泥基材料為主，備選雙液漿用于封孔和臨時(shí)堵水。初始方案材料配比如表2所示。

表2 初始方案材料配比表

2.1.2 注漿參數(shù)

注漿縱向范圍為明挖段南端素混凝土墻開始至暗挖終點(diǎn)，共計(jì)26 m； 注漿徑向范圍為開挖輪廓線外2 m。注漿孔按隧道全環(huán)梅花形布置，采用風(fēng)鉆穿過鋼管片預(yù)留注漿孔進(jìn)行打孔作業(yè)，孔徑為50 mm，孔深度為3.2～5.3 m，成孔后插入φ40 mm PVC管，孔口接0.5 m長的φ50 mm無縫鋼管及球閥，以錨固劑固定和密封管口。隧道徑向加固注漿剖面初始方案設(shè)計(jì)如圖4所示。鉆孔注漿加固參數(shù)如表3所示。

2.2 實(shí)施效果

在現(xiàn)場注漿實(shí)施過程中，于右邊墻同高度間隔2環(huán)，陸續(xù)試驗(yàn)了5個(gè)鉆孔。由于粉細(xì)砂顆粒細(xì)且致密，懸濁液狀態(tài)的單液漿極難注入地層，在注漿壓力已經(jīng)超過設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的情況下，注漿量遠(yuǎn)未達(dá)到設(shè)計(jì)水平，預(yù)計(jì)不能滿足開挖安全要求。初始方案施注量統(tǒng)計(jì)如表4所示。

3 徑向注漿優(yōu)化方案

針對初始注漿方案試驗(yàn)實(shí)施過程中出現(xiàn)的漿液無法注入地層的現(xiàn)象，經(jīng)過調(diào)研分析及現(xiàn)場試驗(yàn)，從注漿材料和注漿工藝2個(gè)方面采取優(yōu)化措施。

3.1 材料優(yōu)化研究

3.1.1 超細(xì)水泥漿液

初始方案的(北京中德-CGM)超細(xì)水泥配比滲透能力較差，于是增加水灰質(zhì)量比進(jìn)行試驗(yàn)。超細(xì)水泥漿液試配如表5所示。

(a) 斷面設(shè)計(jì)

(b) 三維設(shè)計(jì)

表3 注漿加固參數(shù)表

表4 初始方案施注量統(tǒng)計(jì)表

表5 超細(xì)水泥漿液試配表

由表5可知： 隨著超細(xì)水泥漿液水灰質(zhì)量比由1.1∶1增大到1.5∶1，漿液滲透效果(注入量)提升了近1倍，改用水灰質(zhì)量比為1.5∶1的超細(xì)水泥漿液，可以在一定程度上改善本工程的整體加固質(zhì)量； 此時(shí)的單孔注漿量只達(dá)到設(shè)計(jì)注漿量的1/3，整體注漿加固的效果仍然難以保證，需要選用滲透性更好的化學(xué)漿液。

3.1.2 偏鋁酸鈉改性水玻璃漿液

經(jīng)過資料調(diào)研，考慮價(jià)格和原材料的獲取難易程度，再結(jié)合已有的工程應(yīng)用案例，本工程以水玻璃溶液和工業(yè)偏鋁酸鈉粉為原料，將偏鋁酸鈉溶液作為促凝劑，配制為改性(堿性)水玻璃漿液，其反應(yīng)生成凝膠物質(zhì)、硅膠和硅酸鋁鹽，有一定的固結(jié)作用和強(qiáng)度，反應(yīng)如下：

3(Na2O·nSiO2)+Na2O·Al2O3→Al2(SiO2)3+3(n-1)SiO2+4Na2O。

在現(xiàn)場施工過程中，分別配制偏鋁酸鈉溶液與水玻璃溶液，之后分成2個(gè)管路，在孔口混合，按體積比1∶1同時(shí)注入孔內(nèi)，現(xiàn)場配制了不同濃度配比的改性水玻璃漿液并進(jìn)行試驗(yàn)。改性水玻璃漿液試配如表6所示。

表6 改性水玻璃漿液試配表

由表6可知： 1)偏鋁酸鈉溶液質(zhì)量濃度對漿液性能影響較大，水玻璃溶液濃度影響相對較小，但二者影響效果類似，即隨著溶液濃度的降低，漿液凝結(jié)時(shí)間變短，固砂體1 d強(qiáng)度減??； 2)漿液濃度越低，流動性和滲透性更好，即單孔注漿量更高； 3)水玻璃類漿液可能隨著水玻璃濃度的進(jìn)一步稀釋，出現(xiàn)濃度-凝結(jié)時(shí)間曲線的反彎點(diǎn)，在本工程應(yīng)用濃度范圍內(nèi)未出現(xiàn)； 4)各組配比漿液的滲透能力近似相等，在1.5 MPa壓力下，單孔注漿量為0.33～0.35 m3，均基本達(dá)到了設(shè)計(jì)注漿量的要求。

根據(jù)固砂體強(qiáng)度分析可知： 固砂體強(qiáng)度主要受偏鋁酸鈉溶液質(zhì)量濃度影響較大，高濃度偏鋁酸鈉與高濃度水玻璃配比的漿液固砂體1 d強(qiáng)度可達(dá)1.4 MPa，是常規(guī)酸性水玻璃漿液的3倍以上，但對比之下，仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水泥基單液漿結(jié)石強(qiáng)度(通常大于10 MPa)，其對土體的加固效果以排水和擠密為主，利用漿脈形成的網(wǎng)片狀結(jié)構(gòu)，輔助增強(qiáng)圍巖的自穩(wěn)能力。

綜上，從材料經(jīng)濟(jì)性和漿液滲透能力2個(gè)方面考慮，選定濃度最低的6號配比漿液，可以考慮作為本工程注漿主要材料之一，其特點(diǎn)是滲透能力滿足設(shè)計(jì)要求，但加固能力有限。

3.1.3 水泥-水玻璃雙液漿

將初始注漿方案中涉及的漿液和優(yōu)化研究后擬采用的2種漿液，按體積比1∶1交叉配制水泥-水玻璃雙液漿，試驗(yàn)得到其凝結(jié)時(shí)間和1 d強(qiáng)度。水泥-水玻璃雙液漿試配如表7所示。

表7 水泥-水玻璃雙液漿試配表

由表7可知: 不同組分的水泥-水玻璃雙液漿，其凝結(jié)時(shí)間和結(jié)石強(qiáng)度都處在同一個(gè)數(shù)量級，從臨時(shí)速凝堵水的功能需求來說，此4種配比方案相差不大，故在工程實(shí)踐中，擬采用造價(jià)最低的2號配比，作為預(yù)備的輔助封堵漿材。

3.2 工藝優(yōu)化研究

由于擴(kuò)挖隧道周邊管線密布，并位于新月大廈正下方，為確保開挖安全，必須充分填充孔隙，擠密地層，達(dá)到設(shè)計(jì)的注漿量，同時(shí)注入漿液的結(jié)石體需具備充足的強(qiáng)度，使得加固區(qū)域地層在附加載荷(路面行車、建筑自重)和開挖擾動的不利條件下保持穩(wěn)定。

綜合分析考慮，擬采用復(fù)合注漿工藝，即首先施注A液改性水玻璃漿液，利用其較強(qiáng)的滲透性大量注入粉細(xì)砂層中，填充孔隙，并快速凝固形成漿脈，同時(shí)漿脈與粉細(xì)砂層之間形成較薄弱的接觸面；之后施注B液超細(xì)水泥單液漿，漿液在擴(kuò)散過程中，壓力很容易在A液漿脈與粉細(xì)砂地層形成的接觸面發(fā)生應(yīng)力集中，從而發(fā)生劈裂，并沿接觸面發(fā)展成新的漿脈，提升B液注入量的同時(shí)，也進(jìn)一步形成了強(qiáng)度較高的水泥基漿脈骨架，大幅增加加固區(qū)圍巖的整體力學(xué)性能。

復(fù)合注漿工藝可以通過以下施注方案實(shí)現(xiàn)：

1)同孔復(fù)合注漿，即在同一個(gè)鉆孔內(nèi)，先后施注A液和B液。

2)隔孔復(fù)合注漿，即按梅花間隔選取鉆孔，施注A液并凝固后，在剩余其他鉆孔內(nèi)施注B液。

復(fù)合注漿方案效果對比如表8所示。

表8 復(fù)合注漿方案效果對比

由表8試驗(yàn)結(jié)果對比分析2種方案，結(jié)論如下。

1)A液偏鋁酸鈉水玻璃漿液主要起排水堵水、初步擠密圍巖和為B液劈裂擴(kuò)散服務(wù)的作用，強(qiáng)度低(小于0.5 MPa)，造價(jià)高。方案1預(yù)計(jì)消耗265 m3A液+85.8 m3B液，方案2預(yù)計(jì)消耗136 m3A液+97.5 m3B液。方案1的材料成本約為方案2的2倍，且方案1的注漿總量達(dá)到設(shè)計(jì)值(267 m3)的134%，漿液擴(kuò)散范圍已超出設(shè)計(jì)加固區(qū)域，存在材料浪費(fèi)現(xiàn)象； 方案2的注漿總量達(dá)到設(shè)計(jì)的88%，漿液擴(kuò)散范圍基本位于設(shè)計(jì)加固區(qū)域內(nèi)，滿足加固需求。

2)B液超細(xì)水泥單液漿主要起加固圍巖的作用，強(qiáng)度高。方案2中B液預(yù)計(jì)用量大于方案1中B液預(yù)計(jì)用量，故復(fù)合注漿加固強(qiáng)度方案對比，方案2更優(yōu)。

3)為確保注漿效果，采用孔內(nèi)插入PVC管孔底返漿的注法。方案1施注每個(gè)孔時(shí)，需先后切換A液和B液，且為防止A液凝固后堵塞孔內(nèi)PVC管，需在A液凝固之前切換B液連續(xù)施注； B液注入后呈團(tuán)聚狀，難以劈裂延伸形成樹根型漿脈，加固的均勻性較差。

綜上，方案2具有造價(jià)低、加固體強(qiáng)度高的優(yōu)點(diǎn)，且無需同時(shí)制備多種漿液，施工相對便捷，因此，確定采用隔孔復(fù)合注漿工藝，先注A液滲透，后注B液劈裂。隧道徑向加固注漿優(yōu)化方案設(shè)計(jì)如圖5所示。

(a) 斷面設(shè)計(jì)

(b) 三維設(shè)計(jì)

3.3 實(shí)施效果

經(jīng)過對注漿材料和工藝進(jìn)行優(yōu)化，漿液注入量如表9所示。

表9 優(yōu)化方案施注量統(tǒng)計(jì)表

由表9可知: 優(yōu)化后漿液注入總量為245.7 m3，達(dá)到初始方案總量(267 m3)的92%，加固地層中的孔隙基本被填充和擠密，達(dá)到了設(shè)計(jì)注漿加固的目的。

在開挖過程中，加固后地層含水率明顯降低，開挖面無滲水和濕漬，圍巖穩(wěn)定性良好，揭示漿脈和漿塊體分布十分理想，按分布類型可分為2類。

3.3.1 獨(dú)立型漿脈(漿體)

2種漿液各自形成結(jié)石體，無貼合，開挖揭示約占漿脈總量的20%。獨(dú)立型漿脈(漿體)如圖6所示。

圖6 獨(dú)立型漿脈(漿體)

3.3.2 復(fù)合型漿脈(漿體)

2種漿液各自形成結(jié)石體，兩者緊密貼合，說明是在注入B液超細(xì)水泥單液漿時(shí)，其沿A液改性水玻璃漿液結(jié)石體形成的交界面劈裂而成，開挖揭示約占漿脈總量的80%。復(fù)合型漿脈(漿體)如圖7所示。

圖7 復(fù)合型漿脈(漿體)

在施工過程中，對地表、管線和建筑物進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測，其中以新月大廈沉降變形最大，注漿階段其累計(jì)變形值小于2 mm，開挖至支護(hù)完成階段累計(jì)變形值約為5 mm，全過程累計(jì)變形小于4 mm。施工全過程新月大廈監(jiān)測變形情況如圖8所示。

4 綜合效益分析

在近年的工程實(shí)踐中，對改性水玻璃的應(yīng)用，主要有硫酸-水玻璃、磷酸-水玻璃、偏鋁酸鈉-水玻璃等，對各工程項(xiàng)目的改性水玻璃綜合單價(jià)和應(yīng)用效果匯總對比，結(jié)果如表10所示。

(a) 監(jiān)測變形曲線 (b) 測點(diǎn)平面布置示意

由表10可知： 在最大稀釋程度的情況下，硫酸配方價(jià)格最低(145元/m3)，磷酸配方次之(255元/m3)，偏鋁酸鈉配方價(jià)格最高(300元/m3)。

其中，硫酸配方需以濃硫酸(98%)為原料，獲取渠道廣泛，配制過程危險(xiǎn)性較高，工程應(yīng)用需報(bào)備審批，近年應(yīng)用明顯減少； 磷酸配方以濃磷酸(85%)為原料，獲取渠道較廣泛，配制危險(xiǎn)性降低，無需報(bào)備審批，近年來應(yīng)用案例不斷增加。

偏鋁酸鈉配方以工業(yè)級粉為原料，相比以上2種配方，具備如下特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)。

1)配制較安全，無需報(bào)備審批。

2)來源較廣泛，價(jià)格無明顯劣勢。偏鋁酸鈉在前些年獲取渠道較少，且價(jià)格昂貴。以2016年為例，其單價(jià)高達(dá)12 000/t，近年隨著化工行業(yè)的發(fā)展進(jìn)步，其獲取難度顯著降低，且其原料單價(jià)和成品漿液綜合單價(jià)與磷酸配方相差不大，已具備良好的應(yīng)用推廣前景。

3)結(jié)石強(qiáng)度較高。高濃度偏鋁酸鈉溶液，配制的改性水玻璃漿液固砂體強(qiáng)度可達(dá)到1.4 MPa，為酸性水玻璃漿液的3倍以上，在特殊條件下具有一定應(yīng)用價(jià)值；但三者的固砂體強(qiáng)度均偏低，采用稀釋配比后固砂體強(qiáng)度為0.3～0.5 MPa，在砂層中主要起到填充孔隙，排出水分，增加砂層本身自穩(wěn)能力的作用，經(jīng)濟(jì)性較好。

4)凝結(jié)時(shí)間短，擴(kuò)散半徑大，結(jié)石體與原地層形成的交界面平整分明，有利于二次注漿劈裂。

本文依托工程采用的“先注改性水玻璃滲透，后注水泥單液漿劈裂”的設(shè)計(jì)方案，在二次注入水泥漿后明顯提高了注漿區(qū)的加固強(qiáng)度，大幅度降低了開挖地層的變形風(fēng)險(xiǎn)。從開挖揭示形態(tài)對比來看，磷酸配方凝結(jié)時(shí)間長，形成的結(jié)石體與原地層呈滲透凝聚狀，分界面不明顯，不平整，不利于后續(xù)注水泥漿劈裂(見圖9)；而偏鋁酸鈉漿液自身團(tuán)聚性較好，結(jié)石體與原地層形成較明顯及光滑的分界面，有利于后續(xù)注水泥漿發(fā)生劈裂(見圖10)。

圖9 磷酸配方注漿開挖揭示情況[15]

圖10 偏鋁酸鈉配方注漿開挖揭示情況

5 結(jié)論與討論

1)采用大稀釋比例的偏鋁酸鈉溶液(90 kg/m3)-水玻璃(20°Bé)配制為改性(堿性)水玻璃漿液，具有凝結(jié)時(shí)間短(2～3 min)、抗分散能力強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)，固砂體強(qiáng)度達(dá)到0.5 MPa，可較好地填充地層孔隙，排出水分，提高地層自穩(wěn)能力。

2)采用復(fù)合注漿設(shè)計(jì)方案，即先行注入A液改性水玻璃漿液，待其凝固并與地層形成明顯的分界面后，后續(xù)注入B液超細(xì)水泥漿液，可實(shí)現(xiàn)劈裂注漿的效果，有利于克服致密粉細(xì)砂層的注漿阻力，形成復(fù)合漿脈(漿體)占開挖揭示的80%，充分提升了加固區(qū)域的圍巖強(qiáng)度，增加地層的抗變形能力。

3)隨著近年來偏鋁酸鈉原料獲取難度及單價(jià)的大幅度降低，其漿液綜合成本已接近磷酸配方改性水玻璃漿液，同時(shí)考慮到其凝結(jié)時(shí)間短和擴(kuò)散半徑大的特點(diǎn)，已具有良好的推廣應(yīng)用前景，值得進(jìn)一步實(shí)踐和研究。

4)本文中的偏鋁酸鈉-水玻璃化學(xué)漿液，及其他案例應(yīng)用硫酸(磷酸)-水玻璃化學(xué)漿液，其結(jié)石體強(qiáng)度遠(yuǎn)低于水泥基漿液，加固能力不足，不適宜在孔隙率較大或有空腔空洞的地層中單獨(dú)使用。