国产日韩欧美一区二区三区三州_亚洲少妇熟女av_久久久久亚洲av国产精品_波多野结衣网站一区二区_亚洲欧美色片在线91_国产亚洲精品精品国产优播av_日本一区二区三区波多野结衣 _久久国产av不卡

?

廢石-尾砂膠結(jié)膏體料漿的壓力泌水效應(yīng)及管輸邊界層厚度估算

2022-01-04 01:29楊天雨喬登攀
礦冶 2021年6期
關(guān)鍵詞:膏體邊界層空隙

楊天雨 喬登攀 鄧 濤 王 俊 張 希

(1.昆明理工大學(xué) 國土資源工程學(xué)院,昆明 650093;2.玉溪礦業(yè)有限公司 大紅山銅礦,云南 玉溪 653100)

目前,膏體充填以其濃度高、屈服應(yīng)力高、充到井下不分層、泌水量少、重金屬離子不隨著泌水而遷移的特點(diǎn)得到廣泛應(yīng)用。眾所周知,管道輸送是將膏體料漿輸送到井下的有效途徑,充填膏體拌合物在管道壓力作用下必然有一部分水分(包括稀漿)被擠出,從某種意義上來說,這正是充填膏體管道輸送的必要條件。一定量的水分或稀漿的泌出,對(duì)形成柱塞流所必需的潤滑層起著決定性的作用,該潤滑層即為管道輸送邊界層。所謂柱塞流(又稱栓流),就是指賓漢姆體沿管道作層流流動(dòng)時(shí),物體中心部分由于其屈服值大于剪應(yīng)力而形成一固體塞(或稱固體栓),塞內(nèi)不存在速度梯度,整體是以同一速度作向前運(yùn)動(dòng)的流動(dòng)狀態(tài)[1]。在充填料漿管輸邊界層效應(yīng)方面,滕一峰等[2]參考平板層流卡門動(dòng)量積分關(guān)系并結(jié)合工程實(shí)踐求得管道非連續(xù)流體的層流卡門動(dòng)量積分和邊界層厚度表達(dá)式;劉曉輝等[3]基于非牛頓流體力學(xué)及表觀滑移假說,通過理論分析將膏體管內(nèi)流動(dòng)劃分為柱塞區(qū)、剪切區(qū)及滑移區(qū),結(jié)合賓漢流變模型,構(gòu)建膏體管道輸送的流量平衡方程,推導(dǎo)出膏體管內(nèi)滑移流動(dòng)的阻力公式。肖建華[4]引入理論力學(xué)給出的大變形非線性運(yùn)動(dòng)方程從而得到用截面宏觀流速場(chǎng)確定邊界層位置的方程;YANG等[5]研究了變厚度拉伸薄板上的分?jǐn)?shù)階邊界層流動(dòng)與傳熱問題;彭陽生等[6]利用多物理場(chǎng)的方法模擬粒子在二維圓管湍流中的運(yùn)動(dòng)分布規(guī)律;呂馥言[7]以煤泥為測(cè)試物料,對(duì)邊界層性質(zhì)以及基于邊界層變化的管輸特性對(duì)阻力損失的影響進(jìn)行單因素研究和多因素分析,系統(tǒng)研究了管道特征及邊界層性質(zhì)改變對(duì)管道輸送減阻率的影響;KALYON等[8]對(duì)濃度60 vol%的硫酸銨顆粒懸浮液進(jìn)行壁面滑移的試驗(yàn)研究,認(rèn)為主要與顆粒粒徑有關(guān),且值約為顆粒平均粒徑的0.06倍;JANA等[9]對(duì)濃度為46 vol%~52 vol%內(nèi)的聚乙烯顆粒懸浮液進(jìn)行試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)邊界層厚度值約為平均粒徑的0.063倍;YARAS等[10]在研究中發(fā)現(xiàn)了類似現(xiàn)象,即邊界層厚度值的大小實(shí)質(zhì)上取決于漿體中固體顆粒的填充程度以及顆粒的平均粒徑,并且提出邊界層厚度與平均粒徑的比值之間存在一定的數(shù)學(xué)關(guān)系;寧宇等[11]對(duì)比了移動(dòng)壁面的邊界層發(fā)展規(guī)律與固定壁面的情況,認(rèn)為兩個(gè)邊界層內(nèi)Vy的方向相反,對(duì)邊界層發(fā)展的作用方向相反。常青林[12]利用黏性流體相關(guān)理論并結(jié)合施利希廷平行管道邊界層研究成果,推導(dǎo)出了水平放置的平板間邊界層流體速度計(jì)算公式;王小云等[13]基于滑移長度模型,理論推導(dǎo)出滑移長度隨流體黏度及薄膜厚度的變化關(guān)系;徐世杰等[14]由邊界層相似理論,考慮壁面傾斜角度和黏性的影響,設(shè)計(jì)了邊界層水流速度可視化方案,建立了可視化模型,通過投影法顯示了層流邊界層流動(dòng)狀態(tài);劉曉輝[15]根據(jù)表觀滑移的定義,推導(dǎo)出滑移層厚度估算公式。

綜上所述,膏體料漿在管道輸送過程中在管壁處存在邊界層效應(yīng),且邊界層的成因?yàn)楦囿w料漿在管道內(nèi)的壓力泌水效應(yīng),現(xiàn)有成果沒有將邊界層效應(yīng)與壓力泌水效應(yīng)結(jié)合起來考慮,本文從充填膏體管輸邊界層的成因著手,通過對(duì)廢石尾砂膠結(jié)膏體料漿進(jìn)行壓力泌水試驗(yàn)及側(cè)限壓縮試驗(yàn),進(jìn)而建立膏體壓力泌水率的計(jì)算模型,并提出邊界層厚度的估算方法,本文的研究成果可對(duì)高濃度粗細(xì)顆?;旌夏z結(jié)充填料漿的管輸阻力研究提供借鑒意義。

1 充填膏體的側(cè)限壓縮試驗(yàn)與壓力泌水試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

本次試驗(yàn)材料選用某礦山廢石尾砂,尾砂松散堆積密度1.328 t/m3,表觀密度2.841 t/m3,堆積密實(shí)度為0.468,空隙率為0.532,加權(quán)平均粒徑dp為57.78 μm,尾砂化學(xué)成分見表1。本次試驗(yàn)所用廢石采用該礦山露天采場(chǎng)礦體下盤剝離廢石,廢石以白云巖為主,平均密度為2.754 t/m3,松散堆積密度1.75 t/m3,堆積密實(shí)度為0.635 5,空隙率0.364 5;水泥采用普通硅酸鹽425#水泥。

表1 尾砂化學(xué)成分表Table 1 Chemical compositions of tailings

將廢石尾砂按照一定比例混合,兩種骨料混合后的堆積密實(shí)度及混合料密度見表2。

表2 廢石-尾砂的堆積密實(shí)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 2 Experimental results of packing density of waste rock tailings

根據(jù)管道輸送的要求,選擇廢尾比5∶5,6∶4,7∶3的三種混合骨料配制而成的充填料漿進(jìn)行側(cè)限壓縮試驗(yàn)與壓力泌水試驗(yàn)。

1.2 試驗(yàn)方案

1)側(cè)限壓縮試驗(yàn)

將裝有充填料試樣的環(huán)刀置于剛性護(hù)環(huán)中,在試樣上下放置透水石是骨料受壓后排出空隙水的兩個(gè)界面,由于金屬環(huán)刀及剛性護(hù)環(huán)的限制,使得充填骨料在豎向壓力作用下只能發(fā)生豎向變形,而無側(cè)向變形,又稱側(cè)限壓縮試驗(yàn),這與壓力泌水儀以及管道的環(huán)境是一致的,試樣產(chǎn)生的壓縮量可通過百分表測(cè)量。一般規(guī)定每小時(shí)變形量不超過0.05 mm即認(rèn)為變形已經(jīng)穩(wěn)定。本次試驗(yàn)采用的分級(jí)加荷載量p為:50、100、200、300、400、500、750、1 000、1 500,2 000 kPa。

2)壓力泌水試驗(yàn)

對(duì)廢尾充填膏體料漿進(jìn)行不同壓力下的壓力泌水試驗(yàn),選取試驗(yàn)壓力為0.5、1、1.5、2 MPa;加壓時(shí)間從0~200 s,選取10 s為時(shí)間間隔,實(shí)時(shí)記錄試驗(yàn)數(shù)據(jù),具體試驗(yàn)方案見表3。

表3 充填膏體料漿壓力泌水試驗(yàn)方案Table 3 Pressure bleeding test scheme of filling paste slurry

1.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

1)側(cè)限壓縮試驗(yàn)

根據(jù)廢石尾砂側(cè)限壓縮試驗(yàn)結(jié)果,繪制出廢石尾砂e-p關(guān)系曲線,如圖1所示。

從圖1可以看出,在側(cè)限壓縮條件下,空隙比隨壓力的增大而減小,而且初始?jí)嚎s階段比后壓縮階段曲線較陡,逐漸平緩,說明開始?jí)嚎s比較容易,隨著空隙比的減小,充填骨料密實(shí)到一定程度后,骨料顆粒移動(dòng)愈來愈困難,壓縮量也隨之減小。不同骨料比的充填骨料壓縮曲線大致趨勢(shì)基本相同,但初始空隙比越大的充填骨料加壓初期空隙比減小得越快。所以壓縮曲線上任意一點(diǎn)斜率a反映了在相應(yīng)壓力作用下充填骨料壓縮性的高低,稱為壓縮系數(shù)。

圖1 廢石尾砂e-p關(guān)系曲線Fig.1 e-p curves of waste rock tailings

(1)

式中:a為壓縮系數(shù)。

壓縮系數(shù)能反映空隙比隨著壓應(yīng)力的變化規(guī)律,從微觀上來看,膏體拌合物壓力泌水的本質(zhì)是空隙比隨著壓應(yīng)力的存在而減小,進(jìn)而擠出膏體拌合物空隙中的水分,形成泌水效應(yīng)。

2)壓力泌水試驗(yàn)

泌水率是指泌水量與膏體拌合物含水量之比[16]。

(2)

式中:Vb為泌水量;Vw為充填膏體含水量。

通過壓力泌水試驗(yàn),在骨料比水泥添加量相同的情況下,得到充填膏體料漿壓力泌水率與受壓時(shí)間的關(guān)系曲線如圖2(由于篇幅關(guān)系,以水泥添加量280 kg/m3,骨料比5∶5,質(zhì)量濃度79%、80%為例)。

從圖2各個(gè)圖中可以看出,廢石尾砂充填膏體料漿的泌水率隨著加壓時(shí)間的增長呈現(xiàn)出由急劇增長到緩慢增長最后趨于穩(wěn)定的態(tài)勢(shì),泌水率的增長速率越來越緩慢,最終幾乎保持水平,通過大量試驗(yàn)可以看出,充填膏體料漿在受壓170 s以后,幾乎不泌水,曲線幾近水平。充填膏體料漿的壓力泌水率隨著壓應(yīng)力的增大而增大,壓力泌水量與壓應(yīng)力呈正相關(guān),隨著壓應(yīng)力的增大,泌水率的增量越來越小,反映到圖中就是泌水率-壓應(yīng)力關(guān)系曲線越來越平緩,這是因?yàn)?,?dāng)開始受壓應(yīng)力作用時(shí),充填膏體料漿內(nèi)部粗細(xì)顆??焖偬畛?,空隙極具縮小,但繼續(xù)加壓時(shí),由于之前內(nèi)部顆粒之間的空隙已經(jīng)縮小,即使再增大壓力,空隙縮小幅度也會(huì)越來越低,當(dāng)壓力趨近無窮大時(shí),泌水率-壓應(yīng)力關(guān)系曲線就會(huì)趨于水平,當(dāng)充填料漿內(nèi)部空隙趨近于完全閉合時(shí),達(dá)到最大密實(shí)狀態(tài),即使再增大壓力,泌水率也不會(huì)增加。

2 膏體壓力泌水率計(jì)算模型的建立

泌水效應(yīng)形成的本質(zhì)即為充填膏體內(nèi)部空隙在受壓后縮小,從而排擠出空隙中的水分,從泌水形成的本質(zhì)著手,建立充填膏體壓力泌水效應(yīng)的計(jì)算模型是可行的,由圖1可知,充填膏體骨料e-p曲線隨著壓力p的逐步增大,空隙比e呈非線性不斷減少,e-p割線斜率不斷減少,當(dāng)壓力p為0或壓力作用時(shí)間t為0時(shí),空隙比為初始空隙比e0,當(dāng)壓力p或壓力作用時(shí)間t趨向無窮大時(shí),空隙比趨向于0。故充填膏體料漿壓縮曲線應(yīng)該滿足如下四個(gè)條件:

(3)

式中:e0為充填骨料初始空隙比;e(p)為充填骨料在壓應(yīng)力p作用時(shí)間t的空隙比。

因此,根據(jù)式(3),可以建立充填骨料空隙比與壓應(yīng)力的關(guān)系表達(dá)式為:

e=e0·exp(-npt)

(4)

式中:n為應(yīng)力參數(shù)。

因?yàn)槌涮盍蠞{在壓應(yīng)力作用下泌水的本質(zhì)是空隙比在壓應(yīng)力作用下而變小,從而擠出原來保存在空隙中的水,所以空隙在壓力作用下縮小的體積,即為壓力泌水體積,由此,式(4)可以變換成:

e0-e=e0-e0·exp(-npt)

(5)

即:e0-e=e0[1-exp(-npt)]

(6)

根據(jù)空隙比的定義,式(6)可變換為:

(7)

即:

Vb=Vse0[1-exp(-npt)]

(8)

再根據(jù)泌水率的定義,可以建立泌水率B與壓力p的關(guān)系表達(dá)式為:

(9)

式中:B為壓力泌水率;Vb為泌水量;Vw為膏體拌合物的含水量;A為材料參數(shù),與初始空隙比e0與料漿配比參數(shù)相關(guān),影響著最終壓力泌水率。

利用Origin擬合軟件,將新建泌水率計(jì)算模型與壓力泌水試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行擬合,擬合結(jié)果見圖3。

對(duì)擬合結(jié)果進(jìn)行F檢驗(yàn),檢驗(yàn)結(jié)果見表4。

表4 擬合結(jié)果F檢驗(yàn)表Table 4 Fitting result F inspection table

從圖3及表4可以看出,該壓力泌水率計(jì)算模型與壓力泌水試驗(yàn)結(jié)果擬合程度較高,F(xiàn)檢驗(yàn)方差分析顯示:F>F0.995=5.36>F0.99=4.6,且Prob>F的值均小于0.05,屬于高度顯著,能夠較好地反映出充填膏體料漿壓力泌水率與壓應(yīng)力大小以及壓力作用時(shí)間的變化關(guān)系,有一定的適用性。

3 材料參數(shù)A與應(yīng)力參數(shù)n的確定

3.1 材料參數(shù)A的確定

從壓力泌水試驗(yàn)曲線可以看出,材料參數(shù)A的意義是在某一壓應(yīng)力下的最大泌水率,即當(dāng)壓力泌水率趨近于A時(shí),則泌水趨于穩(wěn)定。由試驗(yàn)分析結(jié)果可以看出,當(dāng)壓應(yīng)力一定時(shí),材料參數(shù)A的值取決于充填膏體料漿的配合比參數(shù),即初始空隙率ω0與充填膏體料漿的體積濃度Cv,對(duì)于材料參數(shù)A來說,由于其物理意義是某一壓應(yīng)力下的最大泌水率,所以應(yīng)滿足以下極限條件:

(10)

因此可以定義膏體最大泌水率參量Cv/ω0來表征材料參數(shù)A,最大泌水率參量Cv/ω0與材料參數(shù)A的關(guān)系散點(diǎn)圖如圖4所示。

圖4 材料參數(shù)A與Cv/ω0的關(guān)系散點(diǎn)圖Fig.4 Scatter diagram of relationship between material parameter A and Cv/ω0

根據(jù)式(10)與圖4所示,可定義材料參數(shù)A與體積濃度Cv、初始空隙率ω0的關(guān)系表達(dá)式為:

(11)

利用式(11)對(duì)材料參數(shù)A值進(jìn)行擬合,以驗(yàn)證模型的可靠性,擬合結(jié)果見圖5。

圖5 材料參數(shù)A與Cv/ω0擬合曲線Fig.5 Fitting curve of material parameter A and Cv/ω0

從圖5可以看出,該材料參數(shù)模型可以很好地反映材料參數(shù)A與體積濃度Cv和充填料初始空隙率ω0之間的關(guān)系。

3.2 應(yīng)力參數(shù)n的確定

從壓力泌水率計(jì)算模型及其擬合曲線可以看出,壓應(yīng)力參數(shù)n是關(guān)于壓應(yīng)力p及充填料初始空隙比的函數(shù),影響著壓力泌水曲線的弧度,當(dāng)配比參數(shù)一定時(shí),壓力越大泌水速率越快,n值越小,泌水曲線就越陡。

根據(jù)充填料的側(cè)限壓縮試驗(yàn)結(jié)果,可以得知n是關(guān)于壓應(yīng)力p及充填料初始空隙比的函數(shù),即:

n=f(p,e0)=ampm+am-1pm-1+am-2pm-2+…+a2p2+a1p+be0

(12)

式中:a為充填料壓縮系數(shù)??梢郧蟮贸涮盍蠅嚎s系數(shù)的表達(dá)式為:

(13)

式中:c=a1/e0+b

1)當(dāng)假設(shè)應(yīng)力系數(shù)n與壓力p滿足線性關(guān)系時(shí),即:

n=f(p,e0)=a1p+be0

(14)

此時(shí),充填料壓縮系數(shù)的表達(dá)式為:

(15)

2)當(dāng)假設(shè)壓應(yīng)力系數(shù)n是壓力p二次函數(shù)時(shí),即:

n=f(p,ω0)=a2p2+a1p+be0

(16)

此時(shí),充填料壓縮系數(shù)的表達(dá)式為:

(17)

由式(14)~(17)可知,隨著f(p,e0)函數(shù)方程次數(shù)的提高,充填料漿壓縮系數(shù)a的精度越高,但增加了試驗(yàn)次數(shù),以及充填料漿壓縮系數(shù)非線性表達(dá)式的復(fù)雜程度,為此應(yīng)該依據(jù)實(shí)際工程需求進(jìn)行取值分析,以廢石尾砂5∶5,水泥添加量為280 kg/m3的充填膏體料漿為例,其初始空隙率ω0為0.303,初始空隙比e0為0.435,其應(yīng)力參數(shù)n與壓應(yīng)力p的關(guān)系散點(diǎn)圖與不同方程次數(shù)的擬合結(jié)果見圖6。

圖6 應(yīng)力參數(shù)n與壓應(yīng)力p多項(xiàng)式擬合結(jié)果Fig.6 Fitting results of stress parameter n and compressive stress p polynomials

從圖6可以看出,擬合方程次數(shù)越高,擬合程度越好,精度越高,從擬合結(jié)果可以看出,該多項(xiàng)式可以較好地反映應(yīng)力參數(shù)n與壓應(yīng)力p之間的關(guān)系,有一定的適用性。

綜上所述,將式(11)與式(12)代入式(9)中,得到充填膏體料漿的壓力泌水率計(jì)算模型為:

(18)

式中:B為充填膏體壓力泌水率;Cv為充填膏體料漿的體積濃度;e0為充填膏體料漿的初始空隙比;p為充填膏體料漿所受壓應(yīng)力;t為壓力作用時(shí)間;m為擬合參數(shù)。

4 膏體管輸邊界層厚度估算新模型

充填膏體在管道輸送過程中,由于管壓泌水效應(yīng)的存在,泌出的水分會(huì)在管道邊壁處形成一層潤滑膜,該潤滑膜即為管道輸送的邊界層,CHOI等[17]對(duì)水泥漿進(jìn)行了環(huán)管實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)了明顯的邊界層效應(yīng),并利用UVP技術(shù)對(duì)漿體邊界層的厚度以及速度分布進(jìn)行了檢測(cè),結(jié)果表明:邊界層厚度與流速無關(guān);KALYON等[18]在此基礎(chǔ)上,采用了不同的試驗(yàn)手段,進(jìn)行了大量顆粒懸浮液滑移特性的研究,涉及漿體的固體填充率Cv/Cvm,覆蓋范圍為0.17~0.94,并得到基于漿體固體填充率的邊界層厚度經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。

根據(jù)膏體壓力泌水效應(yīng),發(fā)現(xiàn)膏體管輸過程中的邊界層厚度不是一成不變的,因此,可以基于膏體拌合物的泌水效應(yīng),來估算膏體管道輸送的邊界層厚度。膏體在管道內(nèi)泌水形成的邊界層厚度示意圖如圖7所示。

圖7 膏體拌合物管壓泌水邊界層厚度示意圖Fig.7 Schematic diagram of thickness of pipeline pressure bleeding boundary layer of paste mixture

從圖7可以看出,膏體料漿在管道內(nèi)形成邊界層厚度不是一成不變的,隨著泌水率變化而變化,由于泌水率會(huì)逐漸趨于穩(wěn)定,即泌水率的增量越來越小,所以邊界層厚度的增加趨勢(shì)也會(huì)越來越緩慢,最后趨于穩(wěn)定。取一長度為l的微元,微元長度為:

l=v·dt

(19)

式中:v為膏體拌合物管輸速度。

微元內(nèi)充填膏體料漿總體積為:

dV=πR2l=πR2vdt

(20)

微元內(nèi)膏體拌合物泌水總量為:

dVw=dVCwB=CwπR2lB

(21)

式中:B為壓力泌水率;Cw為水的體積比率。

從圖7可以看出,管道微元內(nèi)邊界層液體體積為膏體總體積與流核區(qū)體積之差,流核區(qū)的體積為一圓臺(tái)體積,因此,管道微元內(nèi)邊界層液體體積為:

(22)

化簡得:

(23)

聯(lián)立式(21)與式(23)得:

(24)

化簡得:

(25)

由于邊界層厚度極薄,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于管道半徑,因此其與管道半徑的比值趨近于0,所以Δδ2/3R趨近于0,可忽略不計(jì),因此,邊界層厚度隨壓力泌水率的變化率的關(guān)系為:

Δδ=CwBR

(26)

對(duì)式(26)求積分得:

(27)

式中:C為常數(shù)項(xiàng),其意義為最終穩(wěn)定時(shí)的邊界層厚度,是與平均粒徑和固體填充率相關(guān)的參數(shù)??捎孟率接?jì)算:

(28)

式中:B為壓力泌水率;Cw為水的體積比率;R為管道半徑;dp為充填膏體的平均粒徑;Cv為膏體拌合物的體積濃度;Φ為充填骨料堆積密實(shí)度;dp(1-Cv/Φ)為最終穩(wěn)定時(shí)的邊界層厚度。

部分配比的充填膏體拌合物管輸邊界層厚度函數(shù)曲線如圖8所示。

圖8 邊界層厚度估算公式函數(shù)圖Fig.8 Function chart of boundary layer thickness estimation formula

從圖8可以看出,邊界層厚度隨著壓力泌水率的減小而逐漸趨于穩(wěn)定,穩(wěn)定時(shí)的邊界層厚度則取決于膏體拌合物的體積濃度、密實(shí)度以及加權(quán)平均粒徑;由于在管輸過程中,沿程阻力損失的存在,管壓是隨著管輸?shù)倪M(jìn)行而減小的,所以壓力泌水率也是逐漸降低的,直至壓力減小到不能泌出新的水分的程度,及壓力泌水率減小到0時(shí),邊界層厚度也趨于穩(wěn)定,所以,用式(27)來估算膏體拌合物管道輸送過程中邊界層厚度是合理可行的。

5 結(jié)論

1)膏體料漿的泌水率隨著壓應(yīng)力和加壓時(shí)間的增長呈現(xiàn)出由急劇增長到緩慢增長最后趨于穩(wěn)定的態(tài)勢(shì),泌水率的增長速率越來越緩慢,最終幾乎保持水平;并進(jìn)行了充填料的側(cè)限壓縮試驗(yàn),充填料漿壓力泌水的本質(zhì)是充填料內(nèi)部空隙體積在受壓后變小,從而將空隙水排擠出來。

2)分析了壓應(yīng)力、初始空隙率及水灰比對(duì)充填膏體料漿壓力泌水效應(yīng)的影響規(guī)律,并根據(jù)充填料漿的e-p曲線的變形規(guī)律,提出了充填膏體料漿壓力泌水率的計(jì)算模型。

3)分析了材料參數(shù)的變化規(guī)律,材料參數(shù)的物理意義即為充填膏體料漿在某壓應(yīng)力下的最大泌水率,構(gòu)建了充填膏體料漿最大泌水率影響因數(shù)Cv/ω0來表征充填膏體料漿在某壓力下的最大泌水率,從而將級(jí)配參數(shù)引入到壓泌水率計(jì)算模型中。

4)分析了應(yīng)力參數(shù)隨著應(yīng)力和初始空隙率的演化規(guī)律,認(rèn)為應(yīng)力參數(shù)是一個(gè)關(guān)于壓應(yīng)力和初始空隙率的多項(xiàng)式函數(shù),函數(shù)的次數(shù)越高,精度越高。

5)提出了基于壓力泌水效應(yīng)的膏體管輸邊界層厚度估算方法,認(rèn)為膏體料漿在管道內(nèi)形成邊界層厚度不是一成不變的,隨著管輸?shù)倪M(jìn)行,邊界層的厚度會(huì)逐漸趨于穩(wěn)定,穩(wěn)定后的邊界層厚度由膏體體積濃度、密實(shí)度以及加權(quán)平均粒徑共同決定。

猜你喜歡
膏體邊界層空隙
土壤一維穩(wěn)態(tài)溶質(zhì)遷移研究的邊界層方法比較*
一維攝動(dòng)邊界層在優(yōu)化網(wǎng)格的一致收斂多尺度有限元計(jì)算
壓力梯度對(duì)湍流邊界層壁面脈動(dòng)壓力影響的數(shù)值模擬分析
尾礦膏體試驗(yàn)室制備及流變特性研究
煤礦膏體充填材料電阻率的測(cè)定試驗(yàn)研究
建筑垃圾充填膏體強(qiáng)度性能影響因素的試驗(yàn)
基于HIFiRE-2超燃發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)流道的激波邊界層干擾分析
空隙
北京樓市新政封堵防炒作空隙
膏體充填工作面礦壓觀測(cè)方案及結(jié)果分析
子长县| 垦利县| 萨嘎县| 永寿县| 汝城县| 阳高县| 临高县| 蛟河市| 广安市| 白水县| 阿克苏市| 锦州市| 修水县| 阳春市| 富顺县| 安国市| 尚志市| 巍山| 镇雄县| 崇义县| 北川| 广宁县| 荣成市| 靖宇县| 乌恰县| 洪湖市| 新民市| 芷江| 祥云县| 涡阳县| 台江县| 德清县| 长武县| 高邮市| 延长县| 灵寿县| 集贤县| 绥化市| 安庆市| 固始县| 正阳县|