楊恩慧， 劉何清， 唐 炫， 柳光磊， 夏衛(wèi)東

(湖南科技大學(xué)資源環(huán)境與安全工程學(xué)院， 湘潭 411201)

1 引言

空氣溫度、相對濕度、平均輻射溫度和空氣流速4 個環(huán)境因素以及人體新陳代謝、衣物的熱阻是影響人體熱舒適的重要因素[1]。 礦井工人處于由井下空氣、工作服裝及人體構(gòu)成的氣候環(huán)境中，礦工服是人體與環(huán)境進(jìn)行熱濕傳遞的重要媒介，大量的汗液導(dǎo)致礦工服被潤濕，汗液會破壞棉纖維。 由于礦工作業(yè)的特殊性，礦工服被浸濕后并不能及時更換，停止工作后吸收了汗液的工作服會使人體感到?jīng)鲆猓M(jìn)入低溫的新鮮風(fēng)流巷道內(nèi)會感到格外寒冷。 其原因是服裝潮濕導(dǎo)致熱導(dǎo)率增加，服裝的熱阻發(fā)生了改變[2]。 潮濕服裝會嚴(yán)重影響服裝穿著舒適性能，且皮膚長時間處于濕冷狀態(tài)，容易引發(fā)健康問題。 因此，研究礦工服熱阻隨濕潤程度變化的規(guī)律對改善人體熱舒適性，保障人員健康具有重要意義。

目前國內(nèi)外對服裝面料熱阻進(jìn)行了大量的研究。 郜琳[3]利用智能平板式織物保溫儀測算出17 種織物汗?jié)駸嶙?，研究了人體出汗后，汗?jié)穹b面料的保暖性能，濕潤后織物熱阻變小，織物潤濕性對保暖性有很大的影響；王云儀等[4]采用暖體假人研究了著裝方式的3 個關(guān)聯(lián)因子對服裝隔熱性能的影響，發(fā)現(xiàn)面積覆蓋率與服裝熱阻呈現(xiàn)顯著正相關(guān)，通風(fēng)指數(shù)與服裝熱阻呈現(xiàn)顯著負(fù)相關(guān)，表面積變化率對服裝熱阻影響不大；Morrissey等[5]使用暖體假人在不同行走速度(0，1 km/ h，2.5 km/h)下測試了具有相同的不透氣外層，但隔熱層不同的兩件服裝總熱阻，結(jié)果顯示高滲透率隔熱層的服裝通過輻射進(jìn)行的熱傳遞更多，且可能在衣服層之間形成自然對流，高隔熱材料的使用可以用來制造更舒適的服裝；童興[6]采用暖體假人對4 個不同礦區(qū)工作服的熱阻進(jìn)行了測試，結(jié)果表明丁集礦與安居礦的工作服熱阻較為接近，比其他兩個礦井工作服總熱阻要小，煤礦工作服穿用1 年后熱阻變化很小，煤礦工作服不同部位局部熱阻差異較大。 由此可知，在符合相關(guān)規(guī)定條件下，可考慮在熱阻較大區(qū)域進(jìn)行衣物透氣設(shè)計，以改善礦工熱舒適性。

目前的研究多關(guān)注服裝面料、服裝本身因素、環(huán)境因素對服裝熱阻的影響，人體出汗導(dǎo)致服裝不同的濕潤程度對礦工服熱阻的影響研究尚少見報道。 本文在人工環(huán)境艙內(nèi)，通過簡易暖體假人平臺，研究干燥、純水潤濕和汗液潤濕3 種狀態(tài)下礦工服面料及礦工服熱阻變化規(guī)律，為礦井工人熱舒適評價提供參考。

2 方法

2.1 熱阻計算

根據(jù)傳熱學(xué)原理可知，人體散熱分為顯熱散熱與潛熱散熱(蒸發(fā)散熱)，通過暖體假人消耗功率可以得到人體總散熱量。 經(jīng)服裝通過對流換熱及輻射換熱散發(fā)的熱量為人體顯熱散熱，服裝汗液蒸發(fā)帶走的熱量為人體的蒸發(fā)散熱。

服裝熱阻計算公式見式(1)、式(2):

式中，Wa為單位時間內(nèi)水分蒸發(fā)所吸收的熱量，即服裝蒸發(fā)潛熱量，W/m2；M為單位時間蒸發(fā)水量，g/s；As為人體皮膚表面積，m2；hp為水在皮膚溫度下的蒸發(fā)潛熱，kJ/g，皮膚溫度為30～35 ℃時，水的蒸發(fā)潛熱為2.428 kJ/g。It為服裝熱阻，m2·℃/W；tsk為皮膚表面平均溫度，℃；ta為環(huán)境溫度，℃；Qi為假人與外界進(jìn)行濕熱交換的總熱量，W/m2；H為單位表面積人體顯熱散熱量，W/m2。

服裝濕阻計算公式見式(3)[7]:

式中，Iet為服裝濕阻，Pa·m2/W，Psk為皮膚溫度對應(yīng)的飽和水蒸氣分壓，Pa；Pa為環(huán)境溫度對應(yīng)的水蒸氣分壓。

單位面積內(nèi)服裝的綜合熱阻計算公式為式(4)[8]:

式中，Re為服裝的綜合熱阻，m2·℃/W；ΔT為織物內(nèi)外表面間的溫差，℃。

根據(jù)ISO9920 標(biāo)準(zhǔn)測量服裝熱阻的規(guī)定可知:皮膚溫度范圍為32～34 ℃，室內(nèi)溫度需比皮膚溫度低12 ℃，相對濕度為30%～70%，風(fēng)速小于0.15 m/s，穩(wěn)定時間≥20 min，因此，根據(jù)此標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計工況。 設(shè)定假人皮膚溫度tsk＝33 ℃，環(huán)境溫度ta＝(21±0.3)℃，相對濕度為50%±4%，風(fēng)速為<0.15 m/s。 假人與外界進(jìn)行濕熱交換的總熱量Qi通過安捷倫34901A(美國)數(shù)據(jù)采集模塊測量，分別通過公式(2)～(4)計算服裝熱阻It、濕阻Iet和綜合熱阻Re。

2.2 實驗材料

實驗選擇12 件純棉的礦工服及其純棉面料，使用FEI Q45 掃描電鏡測量出織物厚度。 編號1～3 為新礦工服面料(Ⅰ)，面料厚度0.5 mm；4～6號為山西晉城某煤礦的新礦工服(Ⅱ)，厚度0.8 mm；7～12 號為貴州某煤礦的舊礦工服(Ⅲ)，厚度1.0 mm。 根據(jù)實驗需要將礦工服及純棉布料裁剪為與暖體假人合適的尺寸。

實驗分清水和汗液兩種情況測量不同濕潤礦工服的熱阻。 人體汗液主要成分為含有0.9%氯化鈉的液體、脂肪酸及尿素[9]。 使用模擬汗液進(jìn)行汗?jié)穹b實驗，模擬的汗液采用含有0.9%氯化鈉及少量油漬的水。 服裝汗?jié)窳渴峭ㄟ^控制服裝的含水量來得到(即服裝被汗液潤濕后的重量與干燥時的重量之差)。

完全濕潤面料的實現(xiàn)方法如下:首先將礦工服所有部分全部浸入常溫(鹽)水中，再將礦工服置于紗網(wǎng)上自然風(fēng)干至不滴水狀態(tài)，可保證礦工服各部位濕潤均勻，然后對服裝進(jìn)行稱重。 不同面料完全濕潤狀態(tài)下吸水(汗)量經(jīng)稱重，Ⅰ號礦工服面料完全潤濕時含水(汗)量為134 g，Ⅱ號礦工服完全潤濕時含水(汗)量為375 g，Ⅲ號礦工服完全潤濕時含水(汗)量為325 g。

2.3 實驗設(shè)備及實驗環(huán)境

2.3.1 環(huán)境艙及環(huán)境參數(shù)控制系統(tǒng)

為了模擬測量熱阻所需熱環(huán)境，實驗在人工環(huán)境艙內(nèi)進(jìn)行。 人工環(huán)境艙本體尺寸4.2 m×3 m×2.6 m，艙體由不銹鋼金屬板制成，艙內(nèi)設(shè)有4個傳感器，用以監(jiān)環(huán)境艙內(nèi)的溫濕度工況。 艙內(nèi)環(huán)境溫度控制范圍為-15～50 ℃，波動程度≤±0.5 ℃；空氣相對濕度控制范圍為30%～95%，精度±2%。 環(huán)境艙內(nèi)配有電控設(shè)施、監(jiān)控系統(tǒng)以及數(shù)據(jù)傳輸系統(tǒng)。 艙內(nèi)相關(guān)熱環(huán)境參數(shù)可由電腦系統(tǒng)設(shè)定與調(diào)整，保證環(huán)境參數(shù)的穩(wěn)定性。

為確保實驗過程中實驗工況準(zhǔn)確性，利用HUMICAP ?手持式溫濕度測量儀(配備HMP76和HMP77 探頭)測量環(huán)境艙內(nèi)溫濕度，采用一等水銀溫度計校準(zhǔn)環(huán)境艙內(nèi)溫度。

2.3.2 暖體假人

實驗使用自制的簡易暖體假人實驗平臺，包括暖體假人本體、控制系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)三部分，用于模擬真人皮膚溫度。 如圖1 所示，假人本體包括裝滿水的圓柱體鋁桶，鋁桶厚度為3 mm，高度和直徑均為30 cm，電加熱絲功率為2500 W，攪拌器轉(zhuǎn)速經(jīng)實際實驗確定， 設(shè)置轉(zhuǎn)速為150 r/min，使桶內(nèi)水溫均勻。 暖體假人控制系統(tǒng)包括PT100A 級溫度傳感器和AI-601 人工智能溫控器，PT100A 級溫度傳感器測量范圍為-200～850 ℃，精度為±(0.15+0.002×|t|)℃，t為實際溫度；溫控器的控制范圍為-80～300 ℃，控制精度為±0.1 ℃。 溫控器的作用為調(diào)控PT100A級溫度傳感器反饋的水溫，使水溫保持穩(wěn)定。

圖1 暖體假人Fig.1 Thermal manikin

2.3.3 數(shù)據(jù)采集及數(shù)據(jù)測量

數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括貼于鋁桶體表的T 型溫度傳感器與安捷倫34901A。 使用安捷倫34901A測量T 型溫度傳感器電流值，用于獲取假人的消耗功率。 設(shè)置安捷倫34901A 每隔1 min 進(jìn)行一次電流數(shù)據(jù)讀取，連續(xù)記錄30 min，獲取實驗過程中不同時間的傳感器溫度值和電加熱絲的電流值。 實驗數(shù)據(jù)分析時，將得到的相對穩(wěn)定的30 min實驗數(shù)據(jù)，依據(jù)功率變送器的功率與輸出電流成線性關(guān)系原理[10-11]，將所得的電流值換算為功率，電加熱絲加熱功率為2500 W，而控制系統(tǒng)顯示屏顯示的電流值最大為20 mA，所以按照20 ∶2500 ＝1 ∶125 的比例換算，因此記錄傳感器的電流值可得到假人的消耗功率。

干燥服裝與汗?jié)穹b的質(zhì)量由WTC10002 萬特電子天平測量，水的質(zhì)量則使用ES-100KT-5 型精密電子秤測量。

2.4 實驗程序

調(diào)節(jié)環(huán)境艙熱濕環(huán)境參數(shù)，等待實驗工況穩(wěn)定，當(dāng)環(huán)境艙內(nèi)達(dá)到所需環(huán)境條件(溫度:21 ℃，濕度:50 %，風(fēng)速<0.15 m/s)后，開始啟動暖體假人電源。 待假人皮膚溫度達(dá)到設(shè)定溫度并保持穩(wěn)定30 min 后，將濕潤或干燥礦工服圍在假人外表面，保證其完全覆蓋，如圖2 所示。 然后打開安捷倫34901A，設(shè)定時間間隔1 min，開始自動記錄假人的總消耗功率，30 min 后停止，將服裝取下稱重，記錄服裝蒸發(fā)所消耗水分(使用電子天平對實驗前后的汗?jié)穹b進(jìn)行稱重)以得到蒸發(fā)散熱量，完成一組數(shù)據(jù)采集。 重復(fù)上述過程，繼續(xù)記錄不同濕潤度的服裝重量，直到服裝完全干燥，結(jié)束實驗。 濕潤程度為100%情況下為完全潤濕狀態(tài)，隨著服裝水分的蒸發(fā)，濕潤程度不斷減小。

對于干燥工況熱阻測定，每完成一組數(shù)據(jù)測定，需要將服裝取下，靜置于環(huán)境艙內(nèi)，將服裝抖動、冷卻再進(jìn)行二次實驗，每組服裝測量3 次，取3 次測量值的平均值。

3 結(jié)果

3.1 干燥礦工服的熱阻實驗結(jié)果

為更直觀分析熱阻變化，對每組數(shù)據(jù)按服裝分類取平均值，圖3 為完全干燥的不同種類服裝的熱阻結(jié)果。 從圖中可看出:

圖3 干燥礦工服的熱阻Fig.3 Thermal resistance of dry miner’s clothing

1)Ⅰ號新礦工服面料熱阻最小，與Ⅱ號礦工服熱阻差為0.455 m2·℃/W，較Ⅲ號礦工服熱阻差為0.121 m2·℃/W，因為單純的面料在厚度及款式方面較正式的服裝有所差別，一般而言，服裝面料的厚度越大，其熱阻就越大，這是因為當(dāng)其他條件不變時，厚度的增加，織物內(nèi)部經(jīng)緯紗線的交織長度也會隨之增加，而經(jīng)緯紗線的交織長度與熱阻呈現(xiàn)正比關(guān)系[12]，因此服裝面料的厚度最小，其熱阻也最小。

2)Ⅲ號舊礦工服的熱阻比Ⅱ號新礦工服熱阻小(差值為0.334 m2·℃/W)，原因是舊礦工服經(jīng)過長時間的穿著、洗滌、磕碰、摩擦以及粉塵汗液的污染，服裝填充物及內(nèi)部的纖維組織部分被破壞，隔離空氣的能力變差，導(dǎo)致服裝內(nèi)部空氣流動更為劇烈，加快了與外界的換熱。

3.2 純水潤濕礦工服的熱阻實驗結(jié)果

圖4 為純水潤濕服裝的實驗結(jié)果。 由于礦工服面料的大小及厚度較礦工服而言要小，因此被潤濕后礦工服面料到達(dá)完全干燥狀態(tài)的時間要短一些，面料從完全濕潤狀態(tài)到完全干燥用時2.5 h，礦工服用時3.5 h。 從圖中可看出，隨著濕潤程度的增大，曲線一直在下降，濕潤程度為100%時礦工服熱阻最低。 由圖4 可以得知:

圖4 純水潤濕礦工服的熱阻Fig. 4 Thermal resistance of miner’s thermal clothing wetted with pure water

1)在等環(huán)境溫度、相對濕度、風(fēng)速的情況下，礦工服面料及礦工服被純水潤濕后，其熱阻均降低，是因為服裝氣孔被水分子填滿，水的熱傳導(dǎo)率高于空氣的熱傳導(dǎo)率[13]，因此服裝熱傳導(dǎo)率增加，熱阻降低；隨著含水量減少，此時水分子主要以結(jié)合水和中間水狀態(tài)存在于纖維表面，熱阻增大。

2)濕潤程度為100%時，Ⅱ號新礦工服熱阻均值為 0.271 m2·℃/W， 干燥后熱阻為0.62 m2·℃/W，增加了0.347 m2·℃/W，增長幅度較大。

3)Ⅲ號舊礦工服被純水潤濕后，其熱阻均值為0.17 m2·℃/W，然后隨著水分的蒸發(fā)，熱阻逐漸增大，增大至0.285 m2·℃/W。相比新礦工服熱阻，舊礦工服熱阻增加幅度較小，是因為新服裝內(nèi)部纖維未被破壞，而舊服裝經(jīng)過多次洗滌和被粉塵的污染，服裝內(nèi)部纖維空隙被粉塵等物質(zhì)填充，水分子的影響作用較小。

3.3 汗液潤濕礦工服的熱阻實驗結(jié)果

汗液潤濕后濕潤程度與礦工服熱阻之間的關(guān)系如圖5 所示。 與純水相比，汗水所包含的成分更多，汗液中包含氯化鈉、尿素、脂肪酸等，這些物質(zhì)會破壞服裝面料部分纖維[14]。 由圖5可知:

圖5 汗?jié)竦V工服的熱阻Fig.5 Thermal resistance of sweat wetted miner’s clothing

1)當(dāng)濕潤狀態(tài)為完全濕潤狀態(tài)時，3 種服裝的熱阻均達(dá)到最低值，是因為汗水分子侵入面料纖維空隙中，增大熱傳導(dǎo)率，同時，汗水中的脂肪酸及尿素開始破壞面料纖維，使得纖維之間空隙增加，水分子占據(jù)的空間增加，導(dǎo)致其熱阻迅速降低；隨著汗?jié)窳繙p少，礦工服纖維中的水分蒸發(fā)，空氣含量增加，熱阻開始呈現(xiàn)上升趨勢，待水分蒸發(fā)完畢，面料完全干燥后，熱阻值保持穩(wěn)定。

2)Ⅱ號新礦工服的熱阻隨濕潤程度增大而逐漸減小， 熱阻從 0.59 m2·℃/W 降低至0.299 m2·℃/W。新礦工服經(jīng)過汗液潤濕，到達(dá)干燥后的熱阻要小于純水潤濕干燥后的熱阻，是因為汗液中的物質(zhì)破壞了新服裝纖維，使得服裝無法回到初始干燥狀態(tài)下的熱阻。

3)Ⅲ號舊礦工服被汗液潤濕時，其熱阻降為0.15 m2·℃/W，然后隨汗?jié)窳繙p少，即濕潤程度的減少，服裝熱阻增大到0.28 m2·℃/W。

3.4 礦工服的濕阻變化

依據(jù)式(3)分別計算出在不同濕潤程度下12件樣本的濕阻，然后按服裝分類取平均值。 依據(jù)《建筑設(shè)計資料集(第二版)》，33 ℃時，Psk取值5030.2 Pa，21 ℃時，飽和水蒸氣分壓為2486.5 Pa，在相對濕度為50%時，Pa取值1243.25 Pa。 由圖6、圖7 可知:礦工服面料和礦工服的濕阻隨濕潤程度的減少，濕阻總體呈現(xiàn)上升趨勢。 在不同濕潤程度下，濕阻值波動較大，根據(jù)濕阻計算公式，這主要與假人與外界進(jìn)行濕熱交換的熱量有關(guān)。 濕阻越小，服裝的透濕性能越好，Ⅱ號新礦工服透濕性能最好。

圖6 純水礦工服的濕阻Fig.6 Moisture resistance of pure water wetted miner’s clothing

圖7 汗液礦工服的濕阻Fig.7 Moisture resistance of sweat wetted miner’s clothing

3.5 綜合熱阻

依據(jù)式(4)計算出不同汗?jié)窳?蒸發(fā)時間)下礦工服的綜合熱阻，見圖8。 由圖可知:

圖8 汗?jié)竦V工服的綜合熱阻Fig.8 Comprehensive thermal resistance of sweat wetted miner’s clothing

1)完全潤濕的Ⅰ號礦工服面料在0～0.5 h 時間段汗液蒸發(fā)量為 50 g， 綜合熱阻為0.043 m2·℃/W，1.5～2 h 時間段礦工服面料汗液蒸發(fā)量為4 g，綜合熱阻為0.137 m2·℃/W，蒸發(fā)量越少，綜合熱阻越大。 當(dāng)蒸發(fā)時間為2 h 和2.5 h時Ⅰ號接近于干燥狀態(tài)，在3 h 和3.5 h 時，服裝已經(jīng)干燥，數(shù)值為Ⅰ號干燥時熱阻。

2)Ⅱ號礦工服和Ⅲ號礦工服在不同蒸發(fā)時間下綜合熱阻差別不大，服裝新舊對其影響較小。在蒸發(fā)時間3～3.5 h 礦工服綜合熱阻較大，原因是服裝潛熱量(潛熱量為服裝蒸發(fā)所吸收的熱量)很小，即服裝已接近干燥。

4 討論

人體舒適取決于環(huán)境條件、人體的活動水平以及所穿服裝的熱濕舒適性能。 服裝的舒適性是一個模糊廣泛的心理概念，通過多年的研究，人們對服裝舒適性的要求已經(jīng)形成較為客觀的群體認(rèn)識，可以包括在舒適濕度下，人體排汗量和服裝傳導(dǎo)蒸發(fā)水汽量相平衡，皮膚上無凝結(jié)水，人不會感覺到濕悶等[15]。 井下工人處在高溫高濕的環(huán)境中且進(jìn)行高強度的體力勞動，體溫會升高，為了調(diào)節(jié)體溫，皮膚表面就會出汗。 汗液以液態(tài)水的形態(tài)遍及皮膚表面，服裝通常被潤濕，有時甚至被浸濕[16]。 如果織物不能快速將汗液擴散或傳遞到外界環(huán)境中去，人體在穿著汗?jié)穹b時，服裝會從人體吸取大量的熱，給人體帶來濕冷感，還會在蒸發(fā)過程中帶走體表的熱量，且皮膚長時間處于濕冷狀態(tài)，容易引發(fā)健康問題，體溫也不能保持在舒適的范圍。 服裝熱阻是影響人體熱濕舒適性的重要因素，服裝被汗液浸濕，服裝熱阻變小。

本文研究表明，濕潤服裝的熱阻遠(yuǎn)小于干燥服裝的熱阻，這與郜琳[3]研究結(jié)論一致。 服裝濕潤程度與其熱阻之間為負(fù)相關(guān)，服裝濕潤程度越大，其熱阻越小。 其原因是:隨著服裝內(nèi)含水量的增加，服裝內(nèi)部所含靜止空氣含量減少，服裝氣孔被水分子填滿，水的熱傳導(dǎo)率高于空氣的熱傳導(dǎo)率；服裝導(dǎo)熱量增加使得服裝熱傳導(dǎo)率增加，熱阻降低，服裝的保暖性能下降，服裝濕潤程度對其熱阻存在較大影響。 由于舊礦工服經(jīng)過長時間的穿著、多次的洗滌以及被粉塵和汗液的污染，服裝內(nèi)部纖維空隙被粉塵等物質(zhì)填充，所以水分子的影響作用變小。 這也導(dǎo)致了在干燥和濕潤時舊礦工服與新礦工服的熱阻差值較大，服裝的新舊程度也會影響其熱阻。 被汗液潤濕過的新礦工服，再次到達(dá)干燥，熱阻值無法回到初始干燥狀態(tài)下的熱阻值，是因為汗液中的物質(zhì)破壞了新服裝纖維。

服裝熱阻和服裝濕阻都是影響服裝熱濕舒適性的重要因素。 服裝的熱濕傳遞是一個非獨立的動態(tài)過程，熱和濕的傳遞過程是耦合的，服裝的熱阻受織物吸濕與放濕的影響[17]。 服裝的熱阻和濕阻彼此影響，從而影響人體的熱舒適。 本文中的濕阻和綜合熱阻主要通過計算得出，對其影響最大因素是服裝蒸發(fā)潛熱量和人體顯熱散熱量。服裝的濕阻越小，服裝的透濕性能越好。 新礦工服和舊礦工服的綜合熱阻相差不大，服裝新舊對其影響較小。

服裝在濕潤狀態(tài)下，傳熱過程由原來皮膚與服裝、空氣層的傳導(dǎo)變?yōu)槠つw與服裝、空氣層、水分的熱傳導(dǎo)，服裝熱阻、濕阻影響人體與周圍環(huán)境的換熱量，皮膚和服裝間的熱傳遞狀態(tài)發(fā)生改變，影響人體的熱感覺。 我國礦井多為高溫高濕環(huán)境，作業(yè)人員大量出汗使服裝濕潤，潮濕服裝會使人體感到?jīng)鲆?，服裝熱阻降低，并會影響服裝穿著的舒適性能。

5 結(jié)論

與I 號新礦工服面料及Ⅲ號舊礦工服相比，Ⅱ號新礦工服的濕阻較小，透濕性能最好。 新礦工服和舊礦工服的綜合熱阻差別不大。 服裝濕潤程度和不同種類服裝對服裝熱阻影響顯著。 在純水潤濕和汗液潤濕條件下，礦工服面料及礦工服隨濕潤程度的增大，其熱阻逐漸減小，濕潤程度為100%時熱阻最小，給人的冷感強烈，且服裝保暖性能下降，服裝舒適性變差。 未來可以探究能實現(xiàn)衣下通風(fēng)的礦工服，有助于增加汗液在人體皮膚表面的蒸發(fā)，減少服裝汗?jié)癯潭?，使人體感覺更舒適。