吳俊鋒 沈杰
摘 要:預(yù)應(yīng)力混凝土T構(gòu)橋梁具有歷史屬性,由于其屬于靜定結(jié)構(gòu),計(jì)算方便等原因,在上世紀(jì)80、90年代有較多的使用,但是其存在本身剛度小,掛孔牛腿等客觀問(wèn)題,目前已基本不再修建該類型的橋梁,但是對(duì)于現(xiàn)狀“T”構(gòu)橋梁、特別是重載交通量的T構(gòu)如何加固?有必要進(jìn)行探索研究。本文以無(wú)錫市西氿大橋?yàn)閷?shí)例對(duì)加固進(jìn)行探索,為未來(lái)其它類似項(xiàng)目改造加固提供參考。
關(guān)鍵詞:西氿大橋;T構(gòu)橋梁;體系轉(zhuǎn)變;連續(xù)剛構(gòu)
中圖分類號(hào):U445.72 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A
0 引言
上世紀(jì)80—90年代建造的T構(gòu)梁,由于其剛度較小,特別是在重載交通作用下,震動(dòng)大,行車舒適性差。本文結(jié)合無(wú)錫市西氿大橋改造案例及效果,分析T構(gòu)轉(zhuǎn)連續(xù)剛構(gòu)的可行,為此類橋梁改造提供參考。
1 工程概況
西氿大橋位于江蘇省宜興市S342省道上,于1996年建成通車,老橋主橋?yàn)門構(gòu)掛孔橋梁。
主橋上部結(jié)構(gòu)采用帶掛梁的三孔T構(gòu)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,主橋跨徑28.75+52.5+28.75 m,邊跨及跨中掛孔均為5 m。橋梁分左右兩幅,為提供整體性2004年增設(shè)了兩幅橋之間的橫隔板[1]。主梁高度在橋墩處為3.5 m,懸臂端為1.5 m,掛梁高均為1.5 m。主橋下部結(jié)構(gòu)采用組合式樁基礎(chǔ),承臺(tái)下設(shè)雙排樁,共計(jì)8根1.5 m鉆孔灌注樁。原設(shè)計(jì)荷載等級(jí)為:汽-20,掛-100。本橋重載交通量大,橋梁的豎向剛度小、震動(dòng)大[1]。
2 老橋病害技術(shù)狀況分析
目前,橋梁中跨下?lián)陷^為嚴(yán)重(圖1,2015年10月測(cè)得數(shù)據(jù)),尤其在主跨中跨掛梁位置附近存在明顯下?lián)馅厔?shì),行車舒適性差。
檢查中橋梁缺損狀況主要在以下幾方面[2]:
(1)本橋位于S342省道上,重載交通量大,橋梁使用過(guò)程中,振動(dòng)大。
(2)橋面系中橋梁伸縮縫被垃圾填塞、橡膠條破損、鋪裝層骨料外露,護(hù)欄變形、損壞,人行道板破損。
(3)橋梁上部結(jié)構(gòu)中T構(gòu)箱梁底板、腹板砼破損、漏筋銹蝕,腹板、底板、翼緣板產(chǎn)生裂縫,掛梁牛腿應(yīng)力集中處產(chǎn)生橫向裂縫,掛梁與T構(gòu)懸臂錯(cuò)位。
3 加固設(shè)計(jì)基本思路
由于老橋特殊的結(jié)構(gòu)型式,橋梁的上部的豎向剛度小,T構(gòu)基頻率約1.2 Hz,橋梁震動(dòng)大,另外,由于橋梁收縮徐變的影響,加劇降低行車舒適性。
加固設(shè)計(jì)基本思路主要分為以下兩種[3]:
(1)維持橋梁外形和結(jié)構(gòu)體系不變,增設(shè)箱梁頂板預(yù)應(yīng)力鋼束,提高箱梁的預(yù)壓應(yīng)力,同時(shí)采用增大截面法加厚箱梁腹板,提高箱梁剛度和抗剪能力。
(2)改變結(jié)構(gòu)體系外形,如更改為連續(xù)剛構(gòu)橋;增設(shè)索塔和斜拉索,形成斜拉橋體系等。
對(duì)于本橋梁,本次擬采用調(diào)整體系為連續(xù)剛構(gòu)方式,主要原因如下:預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋,混凝土收縮、徐變、基礎(chǔ)不均勻沉降三項(xiàng)對(duì)結(jié)構(gòu)影響是相當(dāng)可觀的,因此一般情況下連續(xù)剛構(gòu)橋的橋墩設(shè)計(jì)為雙薄壁橋墩結(jié)構(gòu),橋墩高度往往要求也不能過(guò)小??紤]到老橋已經(jīng)使用20年,橋梁結(jié)構(gòu)的收縮、徐變、沉降基本完成,因此設(shè)計(jì)考慮將原來(lái)的T構(gòu)橋梁改造為連續(xù)剛構(gòu)橋型,對(duì)結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行改變,增加橋梁的整體剛度,總體上是可行的。具體做法為:把原來(lái)中跨5 m掛孔混凝土箱梁拆除,更換為鋼結(jié)構(gòu)箱梁,并做好鋼結(jié)構(gòu)段與老橋的連接,達(dá)到連續(xù)剛構(gòu)的效果(連接點(diǎn)三個(gè)方向的變形協(xié)調(diào))。以此為思路,我們進(jìn)行了分析,對(duì)結(jié)構(gòu)有利的方面是可以不考慮改造后結(jié)構(gòu)的收縮、徐變、不均勻沉降,不利方面是體系改變后,原來(lái)的靜定結(jié)構(gòu)變?yōu)榱顺o定結(jié)構(gòu),而且原來(lái)的橋墩剛度很大,因此對(duì)整體溫度、溫度梯度是不利的。此外,由于結(jié)構(gòu)體系改變后,原來(lái)T構(gòu)梁部分沒(méi)有正彎矩,下緣未設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束,體系改變后,跨中段在活載及部分恒載作用下,產(chǎn)生了正彎矩,因此需要采取一定的措施來(lái)承擔(dān)該部分正彎矩(圖2下緣采用鋼板來(lái)承擔(dān)正彎矩)。
4 主要計(jì)算結(jié)果
在加固設(shè)計(jì)分析過(guò)程中,我們把新老橋做計(jì)算對(duì)比,兩者均不考慮混凝土收縮、徐變和不均勻沉降的影響。主要結(jié)果為:對(duì)于墩頂,由于對(duì)邊跨本身并未改變結(jié)構(gòu)的受力體系,仍然屬于懸臂結(jié)構(gòu),因此邊跨的受力情況不變,墩頂中跨側(cè),由于恒載的效應(yīng)基本不變,但是對(duì)于汽車荷載來(lái)說(shuō),墩頂位置減少了較多的負(fù)彎矩。對(duì)于中跨跨中(不含掛梁)段,原有結(jié)構(gòu)本身無(wú)正彎矩,而變?yōu)檫B續(xù)剛構(gòu)后,跨中段有少部分恒載、二期鋪裝荷載、使用活載產(chǎn)生的正彎矩,這對(duì)原有跨中段懸臂梁部分是不利的,因?yàn)樵蠺構(gòu)的預(yù)應(yīng)力鋼束僅布置在梁的上緣。為了消除此部分的不利影響,在下緣設(shè)置了鋼板承擔(dān)結(jié)構(gòu)的正彎矩效應(yīng)。
對(duì)于原來(lái)橋墩部分,由于橋墩的軸向力基本不變,而連續(xù)剛構(gòu)橋活載產(chǎn)生的彎矩效應(yīng)比T構(gòu)小,但是對(duì)于整體溫差而言,改造后是不利的,綜合比較對(duì)橋墩還是有利的(表3)。
對(duì)結(jié)構(gòu)剛度的貢獻(xiàn)是不言而喻的,計(jì)算結(jié)果表明,原結(jié)構(gòu)的豎向基頻為1.2 Hz,體系改變加固后,基頻達(dá)到了1.8 Hz。
5 施工中關(guān)鍵問(wèn)題
(1)由于橋梁寬度本身較小,且施工過(guò)程中要吊離原有的中間5 m掛孔,采用5 m的鋼箱梁與“T”構(gòu)固結(jié),因此施工過(guò)程采取全封閉交通。
(2)由于體系改變后溫度效應(yīng)的增加,而溫度效應(yīng)與橋墩的水平剛度息息相關(guān),在實(shí)際實(shí)施過(guò)程中,拆除中間掛梁后,給T構(gòu)施加10 mm強(qiáng)制位移,用于檢測(cè)墩的水平剛度,修正計(jì)算參數(shù)。
(3)如前文所述,改變體系后跨中增加了正彎矩效應(yīng),對(duì)于掛梁部分替換為的鋼箱梁已經(jīng)沒(méi)問(wèn)題,但是對(duì)于原來(lái)T梁端部段,下緣增加了正彎矩是不利的,設(shè)計(jì)當(dāng)中采用了800 kN預(yù)壓力,等鋼梁與T梁固結(jié)后釋放,達(dá)到減少跨中正彎矩的作用。
6 結(jié)論及評(píng)價(jià)
西氿大橋加固工程已于2018年4月完工,經(jīng)過(guò)3年的運(yùn)行,目前橋梁行車舒適性大大增加,橋面振動(dòng)較小,能滿足目前車輛通行舒適性的交通需求,創(chuàng)造了較好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益,較好的服務(wù)了城市的發(fā)展,也為其它類似橋梁加固方案提供了寶貴的設(shè)計(jì)和施工經(jīng)驗(yàn)。
參考文獻(xiàn):
[1]無(wú)錫市交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院.西氿大橋施工圖設(shè)計(jì).1996.
[2]無(wú)錫公正試驗(yàn)檢測(cè)有限公司.2015年宜興市西氿大橋主橋特殊檢查報(bào)告[R].2015.
[3]王曉東,李廣毅.預(yù)應(yīng)力混凝土T型剛構(gòu)橋的病害分析及加固設(shè)計(jì)[J].公路交通科技(應(yīng)用技術(shù)版),2009(5):169-171.
作者簡(jiǎn)介:吳俊鋒(1979—),男,浙江縉云人,本科,一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師、注冊(cè)巖土工程師、高級(jí)工程師,主要從事橋梁結(jié)構(gòu)、巖土工程等設(shè)計(jì)、管理工作。