肖錦涯

（廣州豐東熱煉有限公司，廣東 廣州 510880）

1 概述

很多金屬零件的熱處理，除了表面硬度的要求之外還有變形量的要求，即使沒有明確熱處理變形量的要求，在熱處理過程中盡可能減少和控制變形量也是熱處理工作者的一種責(zé)任。本文研究的對(duì)象零件為S35C 材質(zhì)的平板狀汽車換擋齒板，為了控制零件的平面度，原熱處理工藝的淬火冷卻介質(zhì)選用日本出光的HTA 淬火油（以下簡稱熱油）。相對(duì)于日本出光的MQA淬火油（以下簡稱冷油），熱油有利于零件變形量的控制，但對(duì)于零件淬硬的容易程度要比冷油差。由于零件材料的金屬元素含量波動(dòng)等因素影響，用熱油作為冷卻介質(zhì)，容易產(chǎn)生淬火軟點(diǎn)，可改用冷卻能力更強(qiáng)的冷油作為冷卻介質(zhì)來改善，但是會(huì)帶來另一個(gè)新的問題：零件平面度會(huì)變差。在改用冷油作為冷卻介質(zhì)的同時(shí)，也要分析研究確保平面度的控制措施。

2 零件信息及熱處理技術(shù)要求

零件材質(zhì)S35C，板厚3.2±0.1mm，外形尺寸如圖1 所示。熱處理表面硬度要求40～55HRC，平面度要求≤0.15mm。

圖1 零件外形

3 原熱處理工藝

3.1 設(shè)備

零件的熱處理生產(chǎn)采用豐東多用爐生產(chǎn)線，淬火設(shè)備為UBE-1000 型箱式多用爐，加熱保護(hù)氣氛為甲醇和丙烷，淬火介質(zhì)為日本出光HTA 淬火油，前清洗和后清洗為VCH-1000 型真空清洗機(jī)，回火設(shè)備為BTF-1000 型箱式回火爐。

3.2 原工藝

熱處理流程：裝爐→前清洗→加熱淬火→后清洗→回火→終檢。原加熱淬火工藝如圖2 所示，回火工藝如圖3所示。

圖2 原加熱淬火工藝

圖3 回火工藝

3.3 終檢結(jié)果

用以上原工藝熱處理十爐次，每爐次抽取爐內(nèi)八個(gè)角落位置和一個(gè)正中間位置共九個(gè)零件進(jìn)行檢測(cè)，每個(gè)零件在不同位置打五點(diǎn)表面硬度以及檢測(cè)平面度。

如表1 所示，平面度全部在要求范圍內(nèi)，但部分零件局部出現(xiàn)硬度軟點(diǎn)，甚至出現(xiàn)低于要求下限值40HRC 的情況。在零件50HRC 硬度位置和38HRC 硬度位置分別截取橫截面試樣，經(jīng)拋光和4%硝酸酒精腐蝕后觀察金相組織。如圖4 所示，50HRC硬度位置主要分布著大量回火馬氏體組織；而38HRC 硬度位置則主要分布著大量屈氏體組織，正是由于冷卻速度不夠快，冷卻不足而未能快速轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織，如圖5 所示。

表1 原工藝終檢結(jié)果

圖4 主要分布回火馬氏體（200X）

圖5 主要分布屈氏體（200X）

4 原工藝淬火軟點(diǎn)原因分析

淬火軟點(diǎn)的影響因素主要有原材料方面、加熱工藝方面和冷卻工藝方面[1]。對(duì)于原材料方面，分別對(duì)表1 中各爐次原材料的化學(xué)成分進(jìn)行光譜分析，如表2。

在淬火冷卻過程中，轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的臨界冷卻速度越小，表示越容易獲得馬氏體，越容易淬硬。在常用的合金元素中，對(duì)降低臨界冷卻速度從而使鋼容易淬火的影響來說，以Mn 最為強(qiáng)烈，其次為Mo、Cr、Al、Si、Ni，再次是其他元素[2]。把表1 的硬度結(jié)果和表2 的元素含量進(jìn)行對(duì)比，出現(xiàn)軟點(diǎn)的爐次，其對(duì)應(yīng)的Cr含量或Mn 含量相對(duì)其他爐次要明顯低一些，特別是爐次3 和爐次6 的Cr 含量。

表2 各爐次化學(xué)成分(wt.%)

由此可見，在既定原熱處理工藝下，材料的化學(xué)成分雖然都能達(dá)到S35C 成分的標(biāo)準(zhǔn)范圍要求，但對(duì)淬透性影響較大的元素的含量波動(dòng)依然會(huì)對(duì)淬火硬度有較大影響，這是因?yàn)樵瓱崽幚砉に囘x用熱油作為冷卻介質(zhì)，而熱油的冷卻能力沒有冷油強(qiáng)，再者，S35C 屬于碳素鋼，合金元素含量極少，淬透性比較差，因此，鋼當(dāng)選用熱油作為冷卻介質(zhì)時(shí)，S35C 鋼化學(xué)成分的波動(dòng)對(duì)淬硬性的影響相對(duì)要更加敏感。

5 冷卻工藝改進(jìn)及平面度保證方法

作為熱處理來料加工單位，原材料方面無法自主更換或改善，而原加熱工藝方面對(duì)于淬火軟點(diǎn)的改善空間已不大，因此從冷卻工藝方面進(jìn)行改進(jìn)。

5.1 改進(jìn)的熱處理工藝

熱處理流程、熱處理設(shè)備和回火工藝均和原來相同，冷卻介質(zhì)由熱油改進(jìn)為冷卻能力更強(qiáng)的冷油，由于冷油比熱油能明顯提高零件的淬硬性，對(duì)于該對(duì)象零件來說能完全淬透，因此，如圖6 所示，油槽攪拌速度可由選用熱油時(shí)的高速（電機(jī)頻率45HZ）改為現(xiàn)在選用冷油時(shí)的低速（電機(jī)頻率15HZ），以減輕零件平面度的劣化趨勢(shì)。

圖6 改進(jìn)后的加熱淬火冷卻工藝

5.2 裝爐方式改進(jìn)

選用冷油作為冷卻介質(zhì)，僅通過油槽攪拌速度改為低速來保證零件的平面度是不夠的。原來的裝爐方式為一支穿料桿穿孔吊放，兩個(gè)零件之間穿入一個(gè)墊片進(jìn)行間隔，如圖7 所示，在零件從加熱室轉(zhuǎn)移到淬火室進(jìn)行淬火冷卻的整個(gè)過程中，零件會(huì)發(fā)生擺動(dòng)而增加冷卻的不均勻性，進(jìn)而使平面度變差。改進(jìn)后的裝爐方式為兩支穿料桿分別穿孔吊放，如圖8 所示，減少零件在淬火過程的擺動(dòng)，使零件的淬火更加均勻。

圖7 原裝爐方式

圖8 改進(jìn)的裝爐方式

5.3 改進(jìn)后的終檢結(jié)果

用改進(jìn)后的工藝和裝爐方式熱處理十爐次，此十爐次原材料選用與原工藝的十爐次相同批次的原材料，抽樣方法和檢查方法和原來相同，結(jié)果如表3 所示，淬火軟點(diǎn)得到改善；平面度方面也能滿足要求，和原工藝的結(jié)果水平相當(dāng)。

表3 改進(jìn)后終檢結(jié)果

6 結(jié)論

6.1 冷卻介質(zhì)為熱油時(shí)，S35C 鋼Mn、Cr 含量在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)的波動(dòng)也是影響淬火軟點(diǎn)的一個(gè)重要因素。

6.2 選用冷油作為冷卻介質(zhì)可有效防止S35C 鋼平板狀零件的淬火不足問題，因此時(shí)，Mn、Cr 含量在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)的波動(dòng)對(duì)淬火軟點(diǎn)影響不大。

6.3 盡可能防止平板狀零件在淬火過程中擺動(dòng)是保證平面度的一個(gè)有效方法。