覃顯峰 王小海 陳曉紅 陳禮健
(廣州汽車集團(tuán)股份有限公司汽車工程研究院,廣州511434)
熱成形門環(huán)(鍍層板)2014年首次應(yīng)用在謳歌MDX上,目的是為了提升小角度碰撞性能以達(dá)到IIHS(美國公路安全保險(xiǎn)協(xié)會(huì))評價(jià)要求,實(shí)車碰撞試驗(yàn)評價(jià)優(yōu)秀(G)[1-2]。但由于各種原因,應(yīng)用熱成形門環(huán)的量產(chǎn)車型一直很少。近年來隨著新能源汽車的興起,同時(shí)安全法規(guī)越來越嚴(yán)苛,熱成形門環(huán)再次成為汽車輕量化的熱門話題[3]。新材料和新工藝的研究應(yīng)用,使得熱成形門環(huán)的成本呈現(xiàn)下降趨勢,讓其具備了廣泛量產(chǎn)的充分條件。其中,熱成形門環(huán)使用裸板(無鍍層)材料是降本的主要方向之一。但是裸板熱成形門環(huán)存在防腐性能差和拋丸變形2個(gè)問題,制約著其量產(chǎn)應(yīng)用。本文重點(diǎn)分析裸板門環(huán)拋丸的變形量及穩(wěn)定性,研究提升其精度的方法,對其生產(chǎn)質(zhì)量控制具有指導(dǎo)意義。
熱成形門環(huán)是將傳統(tǒng)上車體的A柱、B柱、側(cè)圍上邊梁和門檻4個(gè)零件通過組合簡化成1個(gè)零件,使用熱成形材料生產(chǎn)的技術(shù),簡稱門環(huán)[4-5]。圖1所示是某車型的門環(huán)尺寸及各分段材料厚度T。
圖1 門環(huán)
熱沖壓成形技術(shù)是將硼鋼鋼板(常見為22MnB5)加熱至奧氏體化狀態(tài)(約900℃),快速轉(zhuǎn)移到模具中高速?zèng)_壓成形,在保證一定壓力的情況下,制件在模具本體中以>27℃/s的冷卻速度進(jìn)行淬火處理,保壓淬火一段時(shí)間以獲得具有均勻馬氏體組織的超高強(qiáng)鋼零件的成形方式。裸板硼鋼由于沒有鍍層保護(hù)在高溫狀態(tài)下與空氣中的氧氣接觸,會(huì)在其表面形成1層松散的氧化物組織,通常稱為氧化皮,如圖2所示。
圖2 裸板表面的氧化皮
拋丸是1種機(jī)械方面的表面處理工藝的名稱,類似的工藝還有噴砂和噴丸。拋丸是冷處理過程,分為拋丸清理和拋丸強(qiáng)化,拋丸清理顧名思義是為了去除表面氧化皮等雜質(zhì)提高外觀質(zhì)量,拋丸強(qiáng)化就是利用高速運(yùn)動(dòng)的彈丸流連續(xù)沖擊被強(qiáng)化工件表面,迫使靶材表面和表層(0.10~0.85 mm)在循環(huán)性變形過程中發(fā)生以下變化。
a.顯微組織結(jié)構(gòu)發(fā)生改性;
b.非均勻的塑變外表層引入殘余壓應(yīng)力,內(nèi)表層產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力;
c.外表面粗糙度發(fā)生變化。
其中去除表面氧化皮和應(yīng)力變化是裸板熱成形零件進(jìn)行拋丸時(shí)需要重點(diǎn)關(guān)注的問題。首先必須保證氧化皮去除徹底干凈,其次要控制零件應(yīng)力變化導(dǎo)致的變形量盡量小。一般的裸板熱成形零件由于尺寸小2者可以兼顧;而裸板門環(huán)由于尺寸較大,其變形量在過往被認(rèn)為是無法控制的。實(shí)際情況需要進(jìn)行裸板門環(huán)拋丸試驗(yàn),采集數(shù)據(jù)分析論證。
常見的熱成形拋丸線是將零件簡單地掛在傳送帶上(圖3),完成拋丸涂油后再取下來,操作簡便。
圖3 常見熱成形零件拋丸固定形式
但是門環(huán)尺寸大,無法固定在這種小掛具上,需要設(shè)計(jì)專門的工裝。如圖4所示是1種固定門環(huán)拋丸的簡易工裝,此工裝通過多個(gè)卡板將門環(huán)固定起來,避免門環(huán)在拋丸過程中隨機(jī)晃動(dòng)從而導(dǎo)致拋丸變形量不穩(wěn)定。其缺點(diǎn)是門環(huán)上下件困難,影響生產(chǎn)效率,如果裸板門環(huán)量產(chǎn)需要設(shè)計(jì)操作簡易的正式工裝結(jié)構(gòu)。
圖4 拋丸工裝
拋丸的原理是用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)葉輪體旋轉(zhuǎn),靠離心力的作用,將直徑約在0.2~3.0 mm的彈丸拋向工件的表面,去除工件表面氧化皮并改變其殘余應(yīng)力。因此在彈丸不變的前提下,影響拋丸變形量的主要工藝參數(shù)是電動(dòng)機(jī)的頻率。
裸板門環(huán)拋丸工藝參數(shù)的選定有2個(gè)主要注意事項(xiàng)。
a.前后兩側(cè)電動(dòng)機(jī)的頻率一致。當(dāng)設(shè)置不同的頻率時(shí),拋丸可以起到糾正零件偏差的作用,但這樣設(shè)置容易導(dǎo)致變形的不穩(wěn)定性。設(shè)置一致的頻率能夠盡量保證拋丸結(jié)果的一致性,即使會(huì)產(chǎn)生拋丸變形,只要變形量是一致的可以通過模具補(bǔ)償糾正變形。
b.在將氧化皮去除干凈的前提下使用較小的頻率。零件厚度越厚,抗拋丸變形的能力越強(qiáng)。本門環(huán)各段的材料厚度分別是1.2 mm、1.4 mm和1.8 mm,因此整體采用適合1.2 mm厚度拋丸的電機(jī)頻率(20~25 Hz)。
本次裸板門環(huán)拋丸試驗(yàn)分別抽取左右兩側(cè)各10件進(jìn)行驗(yàn)證,在檢具不夾緊的狀態(tài)下分別測量拋丸前后的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,詳細(xì)分析如下。
拋丸變形量≤0.3 mm占比80%,≤0.5mm占比90%,0.5~1.0 mm占比4%,最大變形量為0.7 mm,如圖5所示。
圖5 拋丸變形量分布范圍
在20個(gè)零件中只有3組對比數(shù)據(jù)變形量達(dá)到0.7 mm,而且在變形量0.7 mm的位置只是檢測值偏移到相反的區(qū)間,仍在公差范圍內(nèi)(±0.7 mm),如圖6所示。因此,本次拋丸試驗(yàn)中最大拋丸變形量不影響門環(huán)的整體精度,需要對合格率的變化做進(jìn)一步分析。
圖6 拋丸變形量最大點(diǎn)檢測值變化
左門環(huán)的合格率稍有下降,右門環(huán)的合格率幾乎無變化,如表1所示。細(xì)化分析,左門環(huán)10組檢測對比數(shù)據(jù)中由拋丸引起的偏差占比1.98%,而拋丸修正的偏差占比0.46%;右門環(huán)10組檢測對比數(shù)據(jù)中由拋丸引起的偏差占比0.53%,而拋丸修正的偏差占比0.84%。合格率變化和拋丸變形趨勢基本一致。
表1 拋丸合格率變化(公差±0.7 mm) %
如果提高檢測標(biāo)準(zhǔn),將公差設(shè)置為±0.5 mm,左右門環(huán)的合格率變化如表2所示。左門環(huán)由于拋丸前合格率偏低,拋丸后合格率波動(dòng)也大;右門環(huán)拋丸前合格率較高,拋丸后合格率波動(dòng)也小。因此,提高零件拋丸前精度是減小拋丸變形有效有段之一。
表2 拋丸合格率變化(公差±0.5 mm) %
如圖7所示,左門環(huán)當(dāng)以±0.7 mm公差管控時(shí),拋丸前后CP(不考慮偏移時(shí)的過程能力指數(shù))≥1.0占比90%左右,拋丸前后CPK(考慮偏移時(shí)的過程能力指數(shù))≥1.0占比55%左右;當(dāng)以±0.5 mm公差管控時(shí),拋丸前后CP≥1.0占比70%左右,拋丸前后CPK≥1.0占比55%左右。右門環(huán)當(dāng)以±0.7 mm公差管控時(shí),拋丸前后CP≥1.0占比97%左右,拋丸前后CPK≥1.0占比76%左右;當(dāng)以±0.5 mm公差管控時(shí),拋丸前后CP≥1.0占比91%左右,拋丸前后CPK≥1.0占比57%左右。右門環(huán)的穩(wěn)健性優(yōu)于左門環(huán),與合格率變化一致。
圖7 拋丸前后CP/CPK統(tǒng)計(jì)
左右門環(huán)整體CP控制較好,CPK控制能力較弱,反映了零件在拋丸前后存在較大的中值偏移的情況,需要對模具進(jìn)行回彈補(bǔ)償修正。如圖8所示,圈中位置分別為左右門環(huán)修正區(qū)域。
圖8 左右門環(huán)修正區(qū)域
a.通過設(shè)計(jì)專用的門環(huán)拋丸工裝,采用最小材料厚度相對應(yīng)的電機(jī)頻率可以減小裸板門環(huán)的拋丸變形量;
b.本次小批量門環(huán)拋丸變形量90%以上控制在≤0.5 mm,合格率波動(dòng)很?。?/p>
c.提高門環(huán)零件拋丸前精度可以減小拋丸變形量;
d.本次小批量門環(huán)拋丸變形穩(wěn)定在個(gè)別區(qū)域,如果裝配上有需求可以通過對模具進(jìn)行補(bǔ)償修正提高門環(huán)精度;
e.本次小批量裸板門環(huán)拋丸試驗(yàn)雖然樣本數(shù)量有限,但證明了該方案具備了一定可行性,對其量產(chǎn)具有一定參考作用。