陳 錢，吳和秋，張 明，楊 龍，呂文韜

(1.中國地質(zhì)大學(xué)(武漢) 工程學(xué)院，武漢 430074；2.浙江省工程物探勘察設(shè)計(jì)院有限公司，浙江 杭州 310005)

新疆塔什庫爾干塔吉克自治縣(簡稱塔縣)所處的葉城—烏恰地區(qū)，位于我國的最西部，由于印度洋板塊的擠壓作用，是現(xiàn)今內(nèi)陸新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)最活躍、變形最強(qiáng)烈的大陸地塊之一。該區(qū)域活動(dòng)斷層發(fā)育，主要有5條規(guī)模較大的活動(dòng)斷層(公格爾斷裂、蓋孜斷層、主帕米爾斷裂、肯別爾特?cái)嗔押涂ɡ照龜鄬?穿過。由于該區(qū)域位于天山山脈和昆侖山之間，加上塔什庫爾干河和蓋孜河的切割作用，強(qiáng)烈的新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)變形造就了高差達(dá)數(shù)千米的地表起伏度，且由于河谷所在區(qū)域構(gòu)造運(yùn)動(dòng)強(qiáng)烈、斷裂發(fā)育，再加上寒凍風(fēng)化作用和人類工程活動(dòng)的影響，河谷內(nèi)巖體破碎。因此，地震以及由地震觸發(fā)的滑坡、崩塌是該地區(qū)主要的地質(zhì)災(zāi)害。

塔什庫爾干河發(fā)源于我國新疆維吾爾自治區(qū)與阿富汗交界處的克克吐魯克，流經(jīng)新疆塔縣、阿克陶縣境內(nèi)，于阿克陶縣塔爾鄉(xiāng)東部的兩河口匯入葉爾羌河。該河流由于青藏高原的隆升而不斷下切，形成了兩岸陡峭的河谷岸坡，在其流經(jīng)塔縣的區(qū)域，左岸分布有大量的大型巖質(zhì)滑坡，考慮到塔縣的地震基本烈度為Ⅸ度，且地震頻發(fā)，可以推斷這些巖質(zhì)滑坡為歷史上一次或者多次強(qiáng)震觸發(fā)。在塔什庫爾干河沿岸建有水電站，當(dāng)滑坡發(fā)生時(shí)，會(huì)摧毀水電站，對人民的生命和財(cái)產(chǎn)安全構(gòu)成威脅，因此研究塔縣地震觸發(fā)巖質(zhì)滑坡的機(jī)理具有重要的意義。

眾多學(xué)者對地震觸發(fā)巖質(zhì)滑坡的機(jī)理進(jìn)行了大量研究。如賈俊以四川安縣某一巖質(zhì)滑坡為例，通過二維離散元數(shù)值模擬，得出強(qiáng)地震力長持時(shí)作用是邊坡產(chǎn)生崩滑破壞的主控因素；朱冬等以青川窩前滑坡為例，通過數(shù)值模擬，得出地震力對層面強(qiáng)度具有弱化效應(yīng)，從而導(dǎo)致斜坡失穩(wěn)形成滑坡；江婷等對順層巖質(zhì)邊坡在地震作用下的響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行了研究，給出了順層巖質(zhì)邊坡滑移面位置的確定方法以及邊坡失穩(wěn)的判定方法；吳德成等運(yùn)用FLAC有限元軟件對瀾滄江某邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，結(jié)果表明隨著地震作用的持續(xù)，邊坡將會(huì)在坡肩與坡腳之間形成一個(gè)貫通的弧形破裂面，最終坡腳將發(fā)生剪切破壞，坡肩附近則易發(fā)生拉裂破壞；Bray等、Leshchinsky等、黃顯貴等、陸少云等采用擬靜力法研究了地震對邊坡穩(wěn)定性的影響。然而，很少有學(xué)者對新疆地區(qū)地震觸發(fā)巖質(zhì)滑坡的機(jī)理進(jìn)行研究，姚遠(yuǎn)等雖然研究了阿克陶地區(qū)地震對地質(zhì)災(zāi)害的影響，認(rèn)為地震能導(dǎo)致滑坡的發(fā)生，但并未對地震是如何觸發(fā)滑坡的機(jī)理進(jìn)行深入研究；王兆云對伊犁喀什河盆地東部滑坡群的成因機(jī)理進(jìn)行了分析，認(rèn)為滑坡群的形成是地震和雨水共同作用的結(jié)果，但未對地震力的作用進(jìn)行具體分析；尹光華等通過對尼勒克地震滑坡進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，結(jié)果發(fā)現(xiàn)滑坡規(guī)模和分布密度與地震烈度成正比,滑坡規(guī)模和分布密度具有由震中向外變小、變稀的特點(diǎn)，但未對地震觸發(fā)滑坡的破壞過程進(jìn)行分析。

綜上所述，目前學(xué)者們對地震觸發(fā)巖質(zhì)滑坡機(jī)理的研究雖然較多，但主要集中在我國四川、青海等地，而針對新疆塔縣的研究卻很少，不能很好地對該地區(qū)的滑坡進(jìn)行預(yù)測和穩(wěn)定性分析。鑒于此，本文以塔縣某一典型順向巖質(zhì)滑坡為例，采用離散元數(shù)值軟件模擬了滑坡在不同地震力作用下的響應(yīng)，用來展示滑坡從穩(wěn)定到逐漸失穩(wěn)破壞的過程，進(jìn)而揭示其啟動(dòng)破壞機(jī)理，為塔縣以及其他地震高烈度區(qū)巖質(zhì)滑坡的穩(wěn)定性評價(jià)提供依據(jù)。

1 研究區(qū)地質(zhì)背景

新疆塔縣及其鄰區(qū)1989—1998年間發(fā)生6級(jí)以上地震共計(jì)35次。根據(jù)《中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》(GB 18306—2001)，工作區(qū)內(nèi)地震動(dòng)峰值加速度由西部昆侖山腹地的0

.

40

g

，向東逐漸過渡為0

.

30

g

、0

.

20

g

、0

.

10

g

，至沙漠區(qū)為0

.

05

g

，分別對應(yīng)地震基本烈度Ⅸ度區(qū)、Ⅷ度區(qū)、Ⅶ度區(qū)、Ⅵ度區(qū)。塔縣地區(qū)地震動(dòng)峰值加速度在0.20～0.40

g

之間，屬于Ⅷ～Ⅸ度地震烈度區(qū)。

在對塔縣境內(nèi)所有地震觸發(fā)巖質(zhì)滑坡進(jìn)行詳細(xì)調(diào)查的基礎(chǔ)上，發(fā)現(xiàn)區(qū)內(nèi)地震導(dǎo)致滑坡發(fā)生的模式主要為強(qiáng)震觸發(fā)大型順向巖質(zhì)滑坡。這類地震觸發(fā)大型順向巖質(zhì)滑坡主要沿塔什庫爾干河左岸分布(見圖1)，塔什庫爾干河由于青藏高原的隆升而不斷下切，形成了兩岸陡峭的河谷岸坡，河谷高程分布在2 000～4 000 m之間，坡頂面與坡腳之間的垂直落差高達(dá)數(shù)百米甚至上千米，岸坡的坡度在30°～90°之間，多在40°～80°之間。另外，這些岸坡的分布均位于塔什庫爾干河切割所形成的凸岸地段，三面臨空，這些條件均為這些滑坡的發(fā)生提供了良好的地形條件，它們的分布主要符合下述3種特征：

圖1 地震觸發(fā)的大型順向巖質(zhì)滑坡沿塔什庫爾干河左岸分布遙感圖Fig.1 Remote sensing image of earthquake-triggered large bedding rock landslides along the left bank of Tashkurgan River

(1) 滑坡為河流切割形成的陡峭且三面臨空的岸坡，坡度一般在40°以上，坡高一般在100 m以上，最高達(dá)到2 000 m。

(2) 坡體受平行于坡面的一組節(jié)理切割為順向坡。

(3) 坡體中或者附近有斷層出露。

由地震觸發(fā)的典型沿塔什庫爾干河左岸發(fā)育的大型順向巖質(zhì)滑坡，見圖2至圖4。其中，圖2為本次研究的順向巖質(zhì)滑坡1，該滑坡所在河谷高程分布在2 800～2 900 m之間，坡頂面與坡腳之間的垂直落差高達(dá)500多米，滑坡的坡度為60°左右，坡體受3組結(jié)構(gòu)面切割；該滑坡分布于塔什庫爾干河切割所形成的凸岸地段，三面臨空(見圖1)，這些條件符合塔什庫爾干河左岸滑坡分布的3個(gè)特征，具有一定的代表性和典型性；該滑坡主要由花崗巖和花崗巖為母巖的構(gòu)造巖、片麻巖等變質(zhì)巖組成(見圖5)，巖體內(nèi)發(fā)育有3組節(jié)理：第一組節(jié)理產(chǎn)狀為170°～200°∠45°～80°，間距為0.8～2 m；第二組節(jié)理產(chǎn)狀為260° ～330°∠30°～50°，間距為0.8～1.2 m；第三組節(jié)理產(chǎn)狀為20°～85°∠30°～80°，間距為0.8～1.2 m。其中，第一組節(jié)理為坡體結(jié)構(gòu)的控制性節(jié)理，滑坡沿這一組節(jié)理滑動(dòng)破壞(見圖6)，另兩組節(jié)理切割坡體，使坡體破碎、穩(wěn)定性降低，但不控制坡體的滑動(dòng)形式。

圖2 地震觸發(fā)的沿塔什庫爾干河左岸分布的地震觸發(fā)的順向巖質(zhì)滑坡1Fig.2 Earthquake triggered bedding rock landslide 1 along the left bank of Tashkurgan river

圖3 地震觸發(fā)的沿塔什庫爾干河左岸分布的地震觸發(fā)的順向巖質(zhì)滑坡2Fig.3 Earthquake triggered bedding rock landslide 2 along the left bank of Tashkurgan river

圖4 地震觸發(fā)的沿塔什庫爾干河左岸分布的地震觸發(fā)的順向巖質(zhì)滑坡3Fig.4 Earthquake triggered bedding rock landslide 3 along the left bank of Tashkurgan river

圖5 研究區(qū)片麻巖Fig.5 Landslide gneiss in the study area

圖6 研究區(qū)滑坡剖面圖Fig.6 Landslide profile in the study area

此外,該滑坡地處寒旱地區(qū)，每年的降雨量為68.1 mm，沒有大規(guī)模的集中降雨；融雪的速度較慢，其融水的深度也有限，因此降雨和融雪的作用有限?？紤]到塔縣地震的基本烈度為Ⅸ度，可以推斷該順向巖質(zhì)滑坡為歷史上一次或者多次強(qiáng)震觸發(fā)。

2 滑坡失穩(wěn)破壞的數(shù)值模擬

本文采用離散元數(shù)值軟件3DEC，通過擬靜力法模擬滑坡在不同加速度地震力作用下的變形與破壞過程，來揭示研究區(qū)地震觸發(fā)順向巖質(zhì)滑坡的機(jī)理，為該類滑坡的研究提供理論支撐。

2.1 數(shù)值模型建立

以如圖7所示的地震觸發(fā)順向巖質(zhì)滑坡為地質(zhì)模型，建立離散元數(shù)值模型。先從遙感影像上提取了該滑坡區(qū)的現(xiàn)地形數(shù)據(jù)，為了研究原始滑坡的變形破壞機(jī)理，參照滑坡及周圍地形恢復(fù)了滑坡發(fā)生前的原始地形，并提取數(shù)據(jù)用于數(shù)值建模。

圖7 地震觸發(fā)的順向巖質(zhì)滑坡示意圖Fig.7 Geological model diagram of earthquake-triggered bedding rock landslide

本次研究利用3DEC軟件能夠很好地建立巖體中結(jié)構(gòu)面的優(yōu)點(diǎn)，在數(shù)值模型中建立3組節(jié)理，建立好的三維滑坡數(shù)值模型共劃分塊體4 644個(gè)，單元696 353個(gè)；另外，在原始滑坡中軸線上布設(shè)4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)，以監(jiān)測滑坡不同部位的變形情況，見圖8。

圖8 3DEC三維滑坡數(shù)值模型和監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)位置Fig.8 3DEC 3D landslide numerical model and monitoring point location

上述數(shù)值模型的底面和兩側(cè)均選取固定邊界，通過約束位移來控制這些邊界的變形，而坡表選擇為自由邊界。

2.2 參數(shù)選取

本次數(shù)值模擬計(jì)算中，采用摩爾庫倫(Mohr-Coulomb)本構(gòu)模型計(jì)算巖體力學(xué)行為，節(jié)理面采用庫倫接觸滑移模型(Coulomb-Slip)。通過相關(guān)巖石力學(xué)、物理力學(xué)試驗(yàn)，獲取計(jì)算中巖體和結(jié)構(gòu)面的物理力學(xué)參數(shù)，見表1。

表1 巖體和結(jié)構(gòu)面參數(shù)取值Table 1 Parameters of rock mass and structural plane

2.3 計(jì)算工況

為了研究巖質(zhì)滑坡在地震作用下的變形破壞機(jī)理和運(yùn)動(dòng)過程，并結(jié)合當(dāng)?shù)氐卣鹆叶戎?，本次模擬設(shè)置了4種計(jì)算工況，不同地震烈度對應(yīng)的加速度參照《中國地震烈度表》(GB/T 17742—2008)。具體計(jì)算工況如下：

工況1：天然狀態(tài)；

工況2：地震水平加速度為2.5 m/s，相當(dāng)于Ⅷ級(jí)地震烈度的均值加速度；

工況3：地震水平加速度為3.54 m/s，相當(dāng)于Ⅸ級(jí)地震烈度的最小加速度；

工況4：地震水平加速度為7.07 m/s，相當(dāng)于Ⅸ級(jí)地震烈度的最大加速度。

通過數(shù)值模擬獲取不同工況下巖質(zhì)滑坡最大不平衡力曲線、滑坡位移云圖以及監(jiān)測點(diǎn)位移曲線，來觀察滑坡的平衡狀態(tài)以及變形破壞過程，進(jìn)而對滑坡的失穩(wěn)破壞機(jī)理進(jìn)行研究。

2.4 數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與分析

2.4.1 工況1

天然狀態(tài)下巖質(zhì)滑坡位移云圖及最大不平衡力曲線、滑坡縱剖面位移云圖和4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)位移曲線，見圖9。

圖9 工況1下巖質(zhì)滑坡位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線Fig.9 Cloud chart of rock landslide displacement and curves of monitoring point displacement under working condition 1

由圖9可見，天然狀態(tài)下，該巖質(zhì)滑坡的最大不平衡力最終趨于0，且監(jiān)測點(diǎn)位移最終趨于定值，意味著整個(gè)滑坡趨于穩(wěn)定；滑坡整體變形量較小，最大位移發(fā)生在坡肩附近，約為19 cm；由于受到節(jié)理面的切割作用以及三面臨空的影響，滑坡凸向河谷的三面均有變形跡象；此外，由滑坡縱剖面位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線可知，滑坡變形形式主要是坡表輕微變形和沿結(jié)構(gòu)面錯(cuò)動(dòng)[見圖9(b)紅色區(qū)域]?？傮w來說，該巖質(zhì)滑坡僅在斜坡表面發(fā)生一些輕微變形，整體穩(wěn)定性好。

2.4.2 工況2

加速度為2.5 m/s的地震力作用下(即工況2下)巖質(zhì)滑坡位移云圖及最大不平衡力曲線、斜坡縱剖面位移云圖和4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)位移曲線，見圖10。

圖10 工況2下巖質(zhì)滑坡位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線Fig.10 Cloud chart of rock landslide displacement and curves of monitoring point displacement under working condition 2

由圖10可見，在加速度為2.5 m/s的地震作用下，該巖質(zhì)滑坡的最大不平衡力逐漸趨于0，且監(jiān)測點(diǎn)位移最終趨于定值，意味著整個(gè)滑坡趨于穩(wěn)定；相對于工況1，該巖質(zhì)滑坡整體變形量有所增加，最大位移仍然出現(xiàn)在坡肩附近，約為48 cm，三面變形跡象仍然存在；此外，由滑坡縱剖面位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線可知，滑坡變形形式仍然為坡表輕微變形和沿結(jié)構(gòu)面錯(cuò)動(dòng)[見圖10(b)紅色區(qū)域]?？傮w來說，該巖質(zhì)滑坡僅在表面發(fā)生一些輕微變形，整體穩(wěn)定性較好。

2.4.3 工況3

在加速度為3.45 m/s的地震力作用下(即工況3下)巖質(zhì)滑坡位移云圖及最大不平衡力曲線、滑坡縱剖面位移云圖和4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)位移曲線，見圖11。

圖11 工況3下巖質(zhì)滑坡位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線Fig.11 Cloud chart of rock landslide displacement and curves of monitoring point displacement under working condition 3

由圖11可見，在加速度為3.45 m/s的地震作用下，該巖質(zhì)滑坡的最大不平衡力逐漸趨于0，且監(jiān)測點(diǎn)位移最終趨于定值，意味著整個(gè)滑坡趨于穩(wěn)定；該巖質(zhì)滑坡整體變形量較工況2有所增加，最大位移仍然出現(xiàn)在坡肩附近，約為1 m，變形位移已經(jīng)較大，位移仍然集中在坡肩表面，變形形式仍然為坡表輕微變形和沿結(jié)構(gòu)面錯(cuò)動(dòng)[見圖11(b)紅色區(qū)域]。由于滑坡下部坡腳處變形較小，因此該巖質(zhì)滑坡無整體貫通性破壞。

2.4.4 工況4

在加速度為7.07 m/s的地震力作用下(即工況4下)巖質(zhì)滑坡的失穩(wěn)破壞和運(yùn)動(dòng)過程，見圖12。

由圖12可見：在地震力作用下，當(dāng)時(shí)步為1 000步時(shí)，該巖質(zhì)滑坡發(fā)生較大變形，最大位移仍然出現(xiàn)在坡肩附近，為2.93 m[見圖12(a)]，且滑坡下部坡腳處也產(chǎn)生較大位移，達(dá)到1.95 m，說明斜坡的貫通滑動(dòng)面已經(jīng)形成，而該巖質(zhì)滑坡的最大不平衡力增加，說明滑體有下滑的趨勢[圖12(b)]；當(dāng)時(shí)步為15 000步時(shí)，從圖12(e)可以看出紅色位移曲線在到達(dá)最大值后開始下降，表明部分滑體爬升到對岸最高位置并開始回落，滑坡體趨于平穩(wěn)，該巖質(zhì)滑坡的最大不平衡力下降并趨于零[見圖12(c)、(d)]。由以上計(jì)算所得滑坡位移云圖和縱剖面位移云圖可知，由于受結(jié)構(gòu)面切割導(dǎo)致巖體較為破碎，在加速度為7.07 m/s的地震作用下該巖質(zhì)滑坡發(fā)生整體破壞失穩(wěn)，最終堆積在河谷，其堆積情況與現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果基本一致，證明數(shù)值模擬結(jié)果較為可靠。此外，由監(jiān)測點(diǎn)位移曲線可以看出，滑坡坡腳部位監(jiān)測點(diǎn)變形最大，運(yùn)動(dòng)速度最快，滑移至對岸并爬升一定的高度后，受到對岸坡體的阻擋作用開始發(fā)生回落，其余3個(gè)監(jiān)測點(diǎn)在重力和地震力作用下逐漸向河谷運(yùn)動(dòng)堆積[見圖12(e)]。

圖12 工況4下不同時(shí)步時(shí)巖質(zhì)滑坡位移云圖和監(jiān)測點(diǎn)位移曲線Fig.12 Cloud chart of rock landslide displacement and curves of monitoring point displacement under working condition 4

3 滑坡失穩(wěn)破壞機(jī)理討論

上述工況1、2、3的模擬結(jié)果顯示：當(dāng)沒有地震或地震作用較小時(shí)，坡體不會(huì)發(fā)生失穩(wěn)破壞，但會(huì)產(chǎn)生一定的變形量，該變形量主要發(fā)生在坡表的坡肩附近，且由坡肩向坡腳逐漸減小、由坡表向坡內(nèi)逐漸減??；隨著地震強(qiáng)度的增加，坡體變形量逐漸增大，但坡腳處仍未發(fā)生變形，沒有貫通破壞面形成，坡體依然穩(wěn)定；由于結(jié)構(gòu)面的切割作用，坡體成塊狀破碎，隨著地震強(qiáng)度的增加，塊狀破碎愈發(fā)明顯，坡表塊體接觸部位的變形量遠(yuǎn)大于坡內(nèi)變形量，塊體間有錯(cuò)動(dòng)的趨勢，坡體內(nèi)有沿著結(jié)構(gòu)面形成貫通面的趨勢。工況4的模擬結(jié)果顯示：當(dāng)?shù)卣饛?qiáng)度超過某一臨界值時(shí)，坡腳處開始有變形產(chǎn)生，塊體間的錯(cuò)動(dòng)更加強(qiáng)烈，坡體內(nèi)沿著結(jié)構(gòu)面與坡腳處形成貫通面，坡體發(fā)生失穩(wěn)破壞?；碌钠茐姆绞綖椋豪瓘垺獕毫选破茐?。在地震力作用初期，滑坡首先在坡體后緣處沿著結(jié)構(gòu)面出現(xiàn)拉張破壞，產(chǎn)生多處裂隙，隨著地震力的持續(xù)作用，變形進(jìn)入累進(jìn)性破壞階段，裂隙逐漸延伸至坡內(nèi)，滑坡巖體隨變形發(fā)展而松動(dòng)，滑坡巖體在自重和地震荷載的作用下擠壓剪切坡腳，形成應(yīng)力集中，最終在坡腳發(fā)生壓裂破壞，并與坡體內(nèi)裂隙相互貫通形成滑動(dòng)面，導(dǎo)致滑坡的滑移破壞，臨空面附近的塊體還在重力和往復(fù)地震荷載的作用下發(fā)生崩落現(xiàn)象。

通過上述4種工況模擬結(jié)果的比較可以發(fā)現(xiàn)，塔縣地區(qū)巖質(zhì)滑坡的穩(wěn)定性主要受地震和結(jié)構(gòu)面的影響。當(dāng)巖質(zhì)滑坡中存在結(jié)構(gòu)面時(shí)，坡體巖體切割破碎，巖體間連結(jié)力減小，即使在地震力很小的條件下，滑坡并未發(fā)生失穩(wěn)破壞，但坡體中塊體分割處仍有相互錯(cuò)動(dòng)的趨勢，坡體依然有變形產(chǎn)生，坡體內(nèi)有沿結(jié)構(gòu)面貫通的趨勢，且隨著地震力的增加，這種沿結(jié)構(gòu)面貫通的趨勢愈明顯，當(dāng)?shù)卣鹆_(dá)到某一臨界值時(shí)，坡體內(nèi)部便沿著結(jié)構(gòu)面形成與坡腳貫通的滑動(dòng)面，坡體發(fā)生失穩(wěn)破壞，形成滑坡，其破壞方式為拉張—壓裂—滑移破壞。

4 結(jié) 論

本文以新疆塔縣某一典型地震觸發(fā)的順向巖質(zhì)滑坡為研究對象，利用數(shù)值模擬方法對此類巖質(zhì)滑坡的失穩(wěn)破壞機(jī)理進(jìn)行了研究，得到以下結(jié)論：

(1) 塔縣地區(qū)的巖質(zhì)滑坡穩(wěn)定性主要受地震和結(jié)構(gòu)面的影響。巖質(zhì)滑坡失穩(wěn)破壞機(jī)理為在地震力作用下，滑坡巖體與坡向平行的結(jié)構(gòu)面發(fā)生剪切錯(cuò)動(dòng)，并最終形成貫通性破壞面，從而發(fā)生整體破壞，滑坡的破壞方式為拉張—壓裂—滑移破壞。該結(jié)論對地震高烈度區(qū)受平行于坡面的一組節(jié)理切割且三面臨空的巖質(zhì)滑坡的穩(wěn)定性評價(jià)具有一定的參考價(jià)值。

(2) 數(shù)值模擬結(jié)果顯示：天然狀態(tài)下和在加速度分別為2.5 m/s、3.45 m/s和7.07 m/s的地震力作用下，滑坡穩(wěn)定性隨地震加速度的增大而逐漸變?nèi)?，滑坡變形破壞的臨界加速度在3.45～7.07 m/s之間，而臨界地震烈度為IX度。

(3) 當(dāng)?shù)卣鸺铀俣葹?.07 m/s時(shí)，滑坡失穩(wěn)破壞，其堆積物最終越過河谷并爬上對岸岸坡，并最終在對岸岸坡的阻擋下停止運(yùn)動(dòng)，堆積下來。數(shù)值模擬所得滑坡堆積物的堆積形態(tài)與現(xiàn)場堆積形態(tài)基本一致，說明本次數(shù)值模擬的結(jié)果是可信的。