蔣興福
(中核武漢核電運行技術(shù)股份有限公司,武漢 430070)
壓水堆核電站中蒸汽發(fā)生器是核動力裝置中連接一回路和二回路的樞紐,同時是核動力裝置運行中故障較多的設(shè)備之一。因而,在蒸汽發(fā)生器一次側(cè)進行周期性的在役檢查、評估及預(yù)防性檢修是整個核電系統(tǒng)安全、穩(wěn)定運行的必備要求。
對于蒸汽發(fā)生器一次側(cè)檢修時,需將一次側(cè)腔室內(nèi)的水排空,即一次側(cè)管道低水位時進行。在檢修過程中,需使用防異物盲板對一次側(cè)接管進行封堵,以防止在檢修過程中異物落入主管道。目前國內(nèi)防異物盲板存在安裝時間長、設(shè)備過重、安裝不便等問題。本文基于該特定的使用環(huán)境,設(shè)計了一種新結(jié)構(gòu)形式的防異物堵板。
蒸汽發(fā)生器下封頭為球形腔室,在腔室上開有人孔及主接管接口。在防異物堵板安裝時需要從人孔送入球形腔室,操作人員在腔室內(nèi)將其安裝至主接管密封環(huán)座上。
如圖1所示,下封頭上的人孔直徑為406 mm,主接管密封環(huán)座直徑為1054 mm。防異物堵板的安裝過程中,需要將其由小直徑的人孔送入,然后安裝至大直徑的主接管密封環(huán)座上。因此,為滿足這種使用環(huán)境要求,防異物堵板只能設(shè)計為壓縮或者折疊式等可展開結(jié)構(gòu)。
圖1 蒸汽發(fā)生器下封頭
在下封頭球形腔室上方為傳熱管管板,在進行傳熱管檢修過程中,檢修設(shè)備在管板上自動運行。在檢修過程中檢修設(shè)備存在墜落風(fēng)險。
檢修設(shè)備質(zhì)量約為18 kg。當(dāng)防異物堵板安裝好后,檢修設(shè)備在堵板正上方時距離防異物堵板中心約為1.2 m。因此,防異物堵板的結(jié)構(gòu)強度應(yīng)能抵抗18 kg物體從1.2 m正上方落下造成的沖擊,而不發(fā)生破壞。因防異物堵板破壞意味著封堵失效。
防異物堵板使用環(huán)境為核電高放射性控制區(qū)域,因此現(xiàn)場操作應(yīng)盡量減少操作人員,且應(yīng)滿足快速安裝的要求。
按照慣例,防異物堵板安裝過程中在腔室外及腔室內(nèi)各安排1名操作人員。因此單個防異物堵板部件應(yīng)盡量輕,以便于手動操作。按現(xiàn)場工作經(jīng)驗,要求部件質(zhì)量小于18 kg。
為保證盡量少的人員輻射劑量,盡量減少設(shè)備數(shù)量,連接方式應(yīng)盡量簡便,以減少安裝時間。
由前述分析,防異物堵板擬采用折疊的結(jié)構(gòu)形式。為滿足手動安裝及承受沖擊載荷的要求,擬采用鋁合金2A12板材作為主體結(jié)構(gòu)材料。該材料為高硬度硬鋁,可用來制造高負(fù)荷零件。
如防異物堵板結(jié)構(gòu)設(shè)計為單部件,根據(jù)人孔直徑及主接管密封環(huán)座直徑尺寸,單部件單折疊結(jié)構(gòu)無法通過人孔。且預(yù)估單部件形式質(zhì)量將大于18 kg。綜合考慮部件數(shù)量,考慮將設(shè)備設(shè)計為2個部件組合安裝形式,且每個部件采用單折疊形式。
按上述設(shè)想,將防異物堵板設(shè)計為圖2所示的結(jié)構(gòu)形式[1]。
圖2 防異物堵板結(jié)構(gòu)設(shè)計
防異物堵板主體包括外環(huán)板及內(nèi)板。外環(huán)板及內(nèi)板上安裝有鉸鏈,兩者均可對稱折疊。安裝過程中,外環(huán)板與內(nèi)板通過導(dǎo)向銷固定安裝,無其它螺紋等復(fù)雜連接件[2]。
同時防異物堵板還包括把手及定位塊等附屬零部件。經(jīng)計算,外環(huán)板質(zhì)量為11.6 kg,內(nèi)板質(zhì)量為7.1 kg。單個部件質(zhì)量均小于18 kg,滿足現(xiàn)場手動操作對于設(shè)備質(zhì)量的要求。
根據(jù)所設(shè)計堵板結(jié)構(gòu)形式,實際操作過程為:
1)腔室外操作人員首先將外環(huán)板折疊,將其通過一定軌跡傳遞給腔室內(nèi)人員。腔室內(nèi)操作人員將外環(huán)板展開,并安裝至主接管密封環(huán)座上。外環(huán)板折疊后經(jīng)過人孔的移動過程如圖3所示。
圖3 外環(huán)板安裝
2)外環(huán)板安裝完成后,腔室外操作人員將內(nèi)板折疊,將其傳遞給腔室內(nèi)操作人員。腔室內(nèi)操作人員將內(nèi)板展開安裝在外環(huán)板上。內(nèi)板折疊后經(jīng)過人孔的移動過程如圖4所示。
圖4 內(nèi)板安裝
沖擊載荷是在很短的時間內(nèi)(作用時間小于受力機構(gòu)的基波自由振動周期的一半)以很大的速度作用在構(gòu)件上的載荷。其應(yīng)力與變形量的計算較復(fù)雜。計算時一般按照機械能守恒定律進行。
采用該方法進行計算時,以如下假設(shè)為前提:
1)沖擊物認(rèn)定為剛體,忽略沖擊過程中的變形。在沖擊過程中,沖擊物與被沖擊物一起運動,不發(fā)生回彈。
2)忽略被沖擊物的質(zhì)量,認(rèn)為沖擊產(chǎn)生的應(yīng)力和變形在瞬間遍及被沖擊物;并假設(shè)被沖擊物仍處在彈性范圍內(nèi)。
3)假設(shè)沖擊過程中沒有其他形式的能量轉(zhuǎn)換,滿足機械能守恒定律。
最大沖擊載荷理論計算模型如圖5所示[3]。
圖5 沖擊載荷計算
沖擊物機械勢能為
式中:E為沖擊物機械勢能,J;P為沖擊物重力,N;h為沖擊物下落高度,m;Δd為在沖擊載荷P下產(chǎn)生的沖擊位移,mm。
沖擊過程發(fā)生后,被沖擊物的應(yīng)變能為
式中,k為彈性系數(shù)。
按能量守恒得
Δs為載荷P作用下產(chǎn)生的靜載荷位移,將P=kΔs代入上式得沖擊位移為
最大沖擊載荷為
在水室內(nèi)檢修設(shè)備下落非與堵板垂直接觸,主接管軸線與水平方向夾角為50°。因此靜載荷計算為
式中,m為檢修設(shè)備質(zhì)量,如前所述為18 kg。
考慮計算經(jīng)濟性,在三維軟件中對模型進行適當(dāng)簡化,刪除附屬部件結(jié)構(gòu)后,將模型導(dǎo)入ANSYS中計算靜載荷位移[4]。根據(jù)實際安裝后的防異物堵板狀態(tài),在周圍設(shè)置固定約束,在安裝板中間位置加載靜載荷。有限元分析計算如圖6所示[5]。
圖6 靜位移計算
經(jīng)計算得靜載荷位移Δs=0.14 mm,最大位移發(fā)生在中心處。
將靜載荷位移代入前述公式后計算可得最大沖擊載荷Fd=18206.96 N,約為靜載荷的132倍。采用前面相同的計算模型,將最大沖擊載荷加載在相同位置,進行有限元分析計算,如圖7所示。
圖7 沖擊載荷下的應(yīng)力計算
由應(yīng)力分布圖可見,最大靜載荷在內(nèi)板中心位置,并且沿徑向方向逐漸減小。在鉸鏈安裝位等局部結(jié)構(gòu)特征位置時,出現(xiàn)局部應(yīng)力增加的情況。在內(nèi)板與外環(huán)板過渡安裝位置,即載荷傳遞位置處應(yīng)力較大,外環(huán)板向外圍徑向方向逐漸減小,在到達(dá)與主接管密封環(huán)座接觸的位置,應(yīng)力又局部增大后減小。防異物堵板由中心位置至邊緣在徑向方向上的應(yīng)力分布如圖8所示。
圖8 徑向應(yīng)力分布圖
對于計算所得應(yīng)力,去除局部應(yīng)力集中點干擾。中心位置最大應(yīng)力值約140 MPa,在鉸鏈安裝的開孔位置局部應(yīng)力達(dá)180 MPa。所選鋁合金材料強度σb≥425 MPa。因此,在沖擊載荷下,防異物堵板不會發(fā)生破壞,導(dǎo)致封堵失效。
按設(shè)計方案制造防異物堵板樣件如圖9所示。
圖9 防異物堵板樣件
按現(xiàn)場實際情況,安排2名操作人員在蒸汽發(fā)生器下封頭球形腔室模型上按前述安裝步驟進行模擬安裝操作,過程如圖10~圖11所示。
圖10 外環(huán)板安裝
圖11 內(nèi)板安裝
防異物堵板樣件可按前述安裝步驟規(guī)劃順利完成安裝。堵板質(zhì)量在人員手動安裝承受范圍內(nèi),未出現(xiàn)其它異常。
為研究滿足蒸汽發(fā)生器下封頭球形腔室內(nèi)使用要求的防異物堵板,重點對環(huán)境尺寸、結(jié)構(gòu)強度要求等進行了詳細(xì)分析。在此基礎(chǔ)上,進行了結(jié)構(gòu)形式設(shè)計,并規(guī)劃了防異物堵板在腔室內(nèi)的安裝過程。同時,根據(jù)現(xiàn)場可能出現(xiàn)的設(shè)備墜落沖擊,進行了強度校驗。有限元分析計算結(jié)果表明,堵板結(jié)構(gòu)強度滿足在設(shè)備沖擊情況下不會發(fā)生破壞。樣件完成后,在蒸汽發(fā)生器模型上進行了模擬安裝演練,試驗結(jié)果表明,該堵板結(jié)構(gòu)形式可滿足特定的蒸汽發(fā)生器使用環(huán)境的安裝要求。