盧軼寬，王 偉，閆 寒，王 輝，吳 卓，萬(wàn)禧煌，付立群

(中海石油(中國(guó))有限公司天津分公司 天津 300459)

1 井組情況及存在問(wèn)題

渤海A油田屬?gòu)?fù)雜斷塊油藏[1]，于2009年投產(chǎn)，生產(chǎn)層位為淺層明化鎮(zhèn)組，埋深-1 100～-1 400 m，采用不規(guī)則井網(wǎng)注水開(kāi)發(fā)。3M砂體是油田的主力砂體，平面分布穩(wěn)定，隔夾層發(fā)育，設(shè)計(jì)1注3采共計(jì)4口開(kāi)發(fā)井，見(jiàn)圖1。

注水井S8在3M砂體共計(jì)射開(kāi)5套含油小層，小層厚度范圍0.3～12.9 m，滲透率范圍31.8～971.4 mD，儲(chǔ)層非均質(zhì)性強(qiáng)[2-3]，層間滲透率極差大。井組日產(chǎn)液973 m3，綜合含水78.5%，日產(chǎn)油209 m3，運(yùn)行效率較低。

2 挖潛方法

考慮油井端提液量及生產(chǎn)壓差已接近出砂極限，不具備進(jìn)一步釋放產(chǎn)能的條件，為扭轉(zhuǎn)井組低效運(yùn)行的局面，渤海A油田決定從注水端開(kāi)展挖潛工作。具體做法是：以油藏工程理論為指導(dǎo)尋找剩余油，以生產(chǎn)測(cè)試資料為依據(jù)證實(shí)理論推測(cè)，并最終借助調(diào)剖手段達(dá)到改善水驅(qū)效果的目的。

2.1 層間剩余油富集的理論描述

設(shè)儲(chǔ)層與水平方向成角度α，一端為注水端，另一端為產(chǎn)油端，根據(jù)達(dá)西定律，油水兩相運(yùn)動(dòng)方程分別為：

式中：qo為油的體積流量；qw為水的體積流量；K為巖石的絕對(duì)滲透率；Kro為油的相對(duì)滲透率；Krw為水的相對(duì)滲透率；μo、μw為油、水的粘度；A為油層橫截面積；Po、Pw為油相、水相的壓力；ρo、ρw為油、水的密度；α為儲(chǔ)層與水平面的夾角。

設(shè)出口端總的體積流量qt為：

式中：fw為產(chǎn)油端的出口含水率；λo為油相黏度；λw為水相黏度；Δρ＝ρw-ρo，即水相密度和油相密度之差。

當(dāng)忽略毛管力且驅(qū)替方向?yàn)樗剑处粒?時(shí)，則：

上式表明，fw是油、水相對(duì)滲透率的函數(shù)，而相對(duì)滲透率又是含水飽和度的函數(shù)，則有：

式中，XSw為驅(qū)替前緣的位置；φ為小層孔隙度；Sw為驅(qū)替前緣含水飽和度。

綜上則有：對(duì)定向注水井組，如果其他參數(shù)都一致，那么小層吸水量越大，水驅(qū)前緣移動(dòng)速度越快，水質(zhì)點(diǎn)也會(huì)越快到達(dá)生產(chǎn)井底。同時(shí)，因?yàn)樗酿ざ缺扔偷酿ざ刃〉枚啵杂伤日紦?jù)的流動(dòng)通道的滲流阻力越來(lái)越小，導(dǎo)致降低了其他小層的水驅(qū)效果，進(jìn)而形成層間剩余油富集[4]。

2.2 層間剩余油富集的實(shí)際情況

2015—2019年，注水井S8井共計(jì)實(shí)施了4次吸水剖面測(cè)試，小層吸水量解釋成果匯總?cè)绫?。

由表1可知，S8井存在吸水剖面嚴(yán)重不均的情況，且吸入量主要集中在第5小層。其中，測(cè)點(diǎn)斜深2 038.0～2 040.3 m為第5小層的主要吸水層段，其余上部測(cè)點(diǎn)位置不吸水或吸入量較少。

表1 S8井歷次吸水剖面測(cè)試結(jié)果匯總表Tab.1 Summary of test results of previous water absorption profile of Well S8

針對(duì)上述吸水特征，落實(shí)產(chǎn)出端的響應(yīng)情況，選取高采液強(qiáng)度的定向井S4進(jìn)行含水飽和度測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明，S8井強(qiáng)吸水層段對(duì)應(yīng)S4井端，含水飽和度高達(dá)80%，不吸或少吸水層段對(duì)應(yīng)S4井端，含水飽和度較低，為40%～65%，見(jiàn)圖2。

通過(guò)生產(chǎn)測(cè)試資料可以明確，S8井組存在縱向儲(chǔ)量動(dòng)用不均的情況，且注、采端剖面特征一致，即吸水量多的層位，與之對(duì)應(yīng)的生產(chǎn)端含水飽和度高、驅(qū)油效率[5]高，反之亦然。

2.3 挖潛方法及實(shí)施效果

為改善水驅(qū)效果，提高注入水波及面積，渤海A油田選用S8井組使用復(fù)合氮?dú)馀菽{(diào)剖體系改善吸水剖面?；诘?dú)馀菽鏊€(wěn)定、遇油消泡的特點(diǎn)，可以實(shí)現(xiàn)選擇性封堵。凝膠具有良好的成膠強(qiáng)度，能夠有效封堵大孔道。微球吸水膨脹后可以和起泡劑形成非均相二元復(fù)合驅(qū)，實(shí)現(xiàn)油藏深部的高效驅(qū)油。

上述方案實(shí)施后，S8井吸水剖面顯著改善，下部主力吸水層位的相對(duì)吸水量由措施前的70%下降為24%。且3口生產(chǎn)井均不同程度受效，井組平均含水降幅16.5%，日增油163 m3，見(jiàn)表2。

表2 挖潛前后效果對(duì)比表Tab.2 Comparison of effects before and after tapping potential

3 結(jié) 論

渤海A油田S8井組層間剩余油實(shí)際富集情況與油藏工程理論相符。氮?dú)馀菽{(diào)剖技術(shù)能有效改善S8井組層間吸水不均的情況，其中主力吸水層位相對(duì)吸水量可由措施實(shí)施前的70%下降至24%?！?/p>