莫石秀，郭寅川，覃 瀟，楊景玉，凡俊濤

(1.廣東省路橋建設(shè)發(fā)展有限公司，廣東 廣州 510635；2.長安大學(xué) 公路學(xué)院，陜西 西安 710064)

0 引言

水泥混凝土具有承載能力強(qiáng)、原材料來源廣泛、施工方便等優(yōu)點(diǎn)，在土木工程領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。但是，其同時(shí)具有抗彎拉強(qiáng)度低、脆性大和韌性較低等缺點(diǎn)，致使實(shí)際工程當(dāng)中的水泥混凝土路面、橋面整體化層在服役過程中常過早出現(xiàn)開裂[1]。早期開裂不僅會降低結(jié)構(gòu)承載力，且當(dāng)環(huán)境中存在有害的酸類、鹽類時(shí)，會沿裂縫滲入材料內(nèi)部，降低工程使用壽命[2]。因此，如何抑制水泥混凝土早期開裂，提升其抗裂性能，對于改善混凝土的耐久性極為重要。

超吸水性聚合物(super-absorbent polymer，SAP)內(nèi)養(yǎng)生技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)在濕度差的作用下，將SAP內(nèi)養(yǎng)生劑預(yù)吸水分及時(shí)釋放至混凝土中，延緩內(nèi)部相對濕度(IRH)的降低，從而抑制水泥混凝土塑性收縮、自收縮及干縮裂縫的產(chǎn)生，并進(jìn)一步促使膠凝材料水化[3-4]，增強(qiáng)材料密實(shí)度。

國內(nèi)外研究者針對SAP內(nèi)養(yǎng)生混凝土性能進(jìn)行了系列的研究。Jensen等[5]和Pourjavadi等[6]研究表明，多離子、高濃度的水泥漿體對SAP的吸液能力影響較大，且SAP顆粒尺寸越小，吸液能力越強(qiáng)。Sikora等[7]研究了3種SAP對水泥水化過程變化的影響，發(fā)現(xiàn)SAP對材料工作性和自收縮性能的影響與SAP吸水-脫附動力學(xué)密切相關(guān)。Dang等[8]和Song等[9-10]認(rèn)為SAP的加入可有效改善混凝土內(nèi)部的相對濕度，進(jìn)一步促進(jìn)水化產(chǎn)物的生成，有效降低混凝土自收縮，提升抗裂性能。但部分研究表明，SAP雖然能夠有效提升水泥混凝土的收縮及抗裂性能，增強(qiáng)耐久性，但對其強(qiáng)度存在削弱作用。

在水泥混凝土內(nèi)添加1種或多種纖維是目前提高混凝土強(qiáng)度的有效措施。Islam等[11]通過在混凝土內(nèi)部添加不同長度、摻量的黃麻纖維來提高混凝土的早期強(qiáng)度和耐久性能。Gholampour等[12]發(fā)現(xiàn)加入纖維后混凝土表現(xiàn)出充分的延展性，同時(shí)強(qiáng)度得到大幅度提高。 Grzymsk等[13-16]對添加多種纖維混凝土的抗壓、抗彎拉、劈裂強(qiáng)度等進(jìn)行了研究，證明了其能夠更好地提高混凝土的強(qiáng)度、抗裂性、韌性。研究表明，高彈性模量的玄武巖纖維可以有效提高混凝土強(qiáng)度，延緩裂縫的開展，減少混凝土的早期收縮，改善混凝土的抗?jié)B性和耐沖擊性，而低彈性模量、高延伸率的聚丙烯纖維可減少混凝土因原始缺陷產(chǎn)生的應(yīng)力集中現(xiàn)象，從而起到增韌阻裂作用[17-19]。

為充分發(fā)揮SAP內(nèi)養(yǎng)生混凝土優(yōu)異的水化增強(qiáng)效果及早期減縮、抗裂特性，并彌補(bǔ)其在強(qiáng)度方面的不足，擬將SAP內(nèi)養(yǎng)生技術(shù)與混雜纖維增強(qiáng)技術(shù)相結(jié)合，旨在提升水泥混凝土早期收縮性能的同時(shí)，增強(qiáng)服役期抗裂性能及強(qiáng)度，克服單一使用SAP或混雜纖維對混凝土性能提升不足的問題。目前，國內(nèi)外學(xué)者在SAP內(nèi)養(yǎng)生混凝土和纖維混凝土方面已有大量研究，但主要集中于SAP和混雜纖維單獨(dú)作用時(shí)對混凝土性能的改善，缺乏對復(fù)摻SAP和混雜纖維二者協(xié)同作用以提高混凝土強(qiáng)度、抗裂性能等方面的研究，同時(shí)纖維和SAP協(xié)同作用機(jī)理尚不明確。

基于上述，本研究將玄武巖纖維和聚丙烯纖維混雜，借助抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)、干縮試驗(yàn)及平板塑性開裂試驗(yàn)，深入探索混雜纖維摻量對SAP內(nèi)養(yǎng)生水泥混凝土抗壓及抗彎拉強(qiáng)度、斷裂性能、收縮性能及抗裂性能的影響規(guī)律。同時(shí)，基于掃描電鏡(SEM)試驗(yàn)，揭示混雜纖維和SAP協(xié)同作用對水泥混凝土的增韌阻裂機(jī)理。

1 原材料與試驗(yàn)方法

1.1 原材料

1.1.1 骨料及膠凝材料

水泥選用PO.42.5普通硅酸鹽水泥，布萊恩細(xì)度為336 m2/kg, 具體化學(xué)成分組成如表1所示。粉煤灰選用I級粉煤灰，比表面積為403.9 m2/g，燒失量為3.2%，28 d活性指數(shù)為82，細(xì)度為10%。粗集料選用石灰?guī)r碎石，對粗骨料進(jìn)行篩分試驗(yàn)，根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG_TF50—2011)確定了級配曲線，如圖1所示。細(xì)集料選用河砂，細(xì)度模數(shù)為2.9，表觀密度為2.640 g/cm3，含泥量0.6%。

表1 水泥化學(xué)成分表(單位：%)

圖1 水泥混凝土級配曲線

1.1.2 纖維和外加劑

纖維選用玄武巖纖維(BF)和聚丙烯纖維(PP)纖維2種，相應(yīng)的物理力學(xué)性能如表2所示。外加劑選用HPWR-5型高性能減水劑，減水率為25%，引氣量為3%～6%。

表2 纖維技術(shù)指標(biāo)

1.1.3 SAP

SAP為聚丙烯酸鈉類超吸水性樹脂，粒徑為40～80目，在水泥漿液中的吸水倍率約為22倍。其具體性能指標(biāo)如表3所示。

表3 SAP技術(shù)指標(biāo)

1.2 試件制備

不同混雜纖維摻量下的5種水泥混凝土配合比如表4所示，其中SAP摻量固定不變，占膠凝材料的0.15%，玄武巖纖維與聚丙烯纖維的混合比例為4∶1。

表4 試驗(yàn)配合比 (單位: kg/m3)

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 力學(xué)性能試驗(yàn)

參照《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50081—2002)[20]制備150 mm×150 mm×150 mm 立方體試件和100 mm×100 mm×400 mm長方體試件，測其抗壓強(qiáng)度和抗彎拉強(qiáng)度。

采用三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)測試水泥混凝土的斷裂韌性，試驗(yàn)設(shè)備為MTS-810萬能試驗(yàn)機(jī)，試件尺寸為100 mm×100 mm×400 mm，測試前在試件跨中底部預(yù)制1 cm的裂縫，縫寬1～2 mm。加載方式如圖2所示，加載速度為0.02 mm/min，通過計(jì)算確定水泥混凝土的斷裂能Gf。

圖2 試件尺寸與加載方式(單位：mm)

1.3.2 干燥收縮試驗(yàn)

干燥收縮試件為400 mm×100 mm×100 mm的長方體試件。在標(biāo)準(zhǔn)條件下(溫度(20±1) ℃，相對濕度≥95%)養(yǎng)生3 d后，將試件置于干縮室(相對溫度(20±2) ℃、相對濕度為(60±5)%)。采用接觸式收縮測定儀測量試件移入干縮室后3，7，14，28 d的干縮變形量，并按照式(1)計(jì)算干縮率。通過對比試件干縮率及收縮穩(wěn)定時(shí)間來評價(jià)其干縮性能，其中收縮穩(wěn)定時(shí)間為收縮率曲線開始趨于平緩的時(shí)間點(diǎn)，以d為單位。

(1)

式中，St為試件第t天齡期干縮率；L0為初始測量讀數(shù)，精確至0.01 mm；Lt為第t天齡期的測量讀數(shù)，精確至0.01 mm；L為試件有效長度，精確至0.01 mm。

1.3.3 平板塑性開裂試驗(yàn)

采用平板塑性開裂試驗(yàn)研究水泥混凝土在有約束條件下的塑性開裂，模具尺寸為500 mm×360 mm×70 mm，試驗(yàn)流程見圖3。試件成型后立即用保鮮薄膜覆蓋，并將試件帶模放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室(溫度(20±1) ℃、相對濕度≥95%)中養(yǎng)護(hù)2 h，再將帶模試件置于(20±2)℃，相對濕度為(60±0.5)%的環(huán)境中，控制風(fēng)速以3～4 m/s勻速平行地吹拂試件表面(圖3(c))；觀測裂縫發(fā)展形態(tài)，記錄24 h后各試件裂縫起裂時(shí)間、數(shù)目、長度及最大裂縫寬度，起裂時(shí)間為第1條裂縫出現(xiàn)的時(shí)間。按照式(2)計(jì)算混凝土單位面積上總開裂面積。

圖3 水泥混凝土板塑性開裂試驗(yàn)流程

(2)

式中，c為單位面積上的總開裂面積；Wi為第i條裂縫的最大寬度；Li為第i條裂縫的長度；N為總裂縫數(shù)目；A為平板的面積，本試驗(yàn)中為0.18 m2。

1.3.4 SEM試驗(yàn)

采用三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)結(jié)束后殘留的破壞試件，對斷面處混凝土進(jìn)行取樣。借助SEM試驗(yàn)對斷裂界面處的微觀形貌進(jìn)行分析，揭示混雜纖維-SAP內(nèi)養(yǎng)生混凝土的增韌阻裂機(jī)理。

2 結(jié)果與討論

2.1 強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析

圖4為不同混雜纖維摻量下SAP內(nèi)養(yǎng)生混凝土的抗壓強(qiáng)度和抗彎拉強(qiáng)度變化曲線?？梢钥闯?，SAP的摻入對水泥混凝土的強(qiáng)度產(chǎn)生不利影響，28 d抗壓強(qiáng)度降低5.5%，抗彎拉強(qiáng)度降低5.4%。玄武巖-聚丙烯混雜纖維的混合摻入可彌補(bǔ)SAP帶來的強(qiáng)度損失，有效提高混凝土的強(qiáng)度，并且隨混雜纖維總摻量增加，強(qiáng)度呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢。當(dāng)混雜纖維摻量為4 kg/m3(BF摻量2 kg/m3、PP摻量2 kg/m3)時(shí)，玄武巖和聚丙烯纖維相互搭接，產(chǎn)生正混雜效應(yīng)，混凝土28 d抗壓強(qiáng)度相比Non組提高8.5%，抗彎拉強(qiáng)度提高9.0%。

圖4 力學(xué)性能對比

2.2 斷裂韌性試驗(yàn)結(jié)果分析

水泥混凝土的斷裂性能可通過恒定速度加載下的荷載-位移曲線(F-δ曲線)進(jìn)行表征，各組混凝土的F-δ曲線分別見圖5。

圖5 水泥混凝土F-δ曲線

由圖5可知，在加載最初階段，5組混凝土F-δ曲線上升均很快，此時(shí)荷載主要由水泥基體承擔(dān)，F(xiàn)-δ曲線變化趨勢接近直線，5組混凝土初裂荷載Fcr基本相同，均為5 kN左右。當(dāng)荷載超過初裂荷載Fcr，混凝土內(nèi)部裂縫開始發(fā)展，Non組和SAP組荷載仍由水泥基體承擔(dān)，HF-SAP組荷載由水泥基體和混雜纖維共同承擔(dān)，SAP組混凝土極限最大荷載Fmax為10.86 kN，相比Non組降低4.98%，與混凝土抗壓強(qiáng)度、抗彎拉強(qiáng)度測試結(jié)果一致?；祀s纖維摻量為4 kg/m，混凝土極限最大荷載Fmax為12.69 kN，相比Non組提高11.02%。隨著荷載的繼續(xù)增加，混凝土裂縫進(jìn)入失穩(wěn)階段，F(xiàn)-δ曲線呈現(xiàn)下降趨勢，但相比Non組，HF-SAP組表現(xiàn)出較大的差異性：Non組的F-δ曲線接近直線下降，HF-SAP組的F-δ曲線緩慢下降，并且隨著混雜纖維摻量的提高，F(xiàn)-δ曲線下降速率逐漸減緩，混雜纖維摻量為2，4，6 kg/m3，混凝土最大撓度δ0分別為1.90，1.91，1.95 mm，可歸因于混凝土裂縫在失穩(wěn)階段裂縫寬度逐漸增大，此時(shí)荷載主要由纖維承擔(dān)，混雜纖維相互交錯(cuò)，在混凝土內(nèi)部起到加筋作用，延緩裂縫擴(kuò)展速率，起到阻裂的作用。

斷裂能Gf是裂縫擴(kuò)展單位面積所需的能量，其表達(dá)式為：

Gf=(W0+mgδ0)/Alig，

(3)

式中，Gf為斷裂能；W0為F-δ曲線所圍面積；m為支座間試件的質(zhì)量；g為重力加速度，取9.8 m/s2；δ0為跨中最大位移；Alig為韌帶面積。斷裂能計(jì)算參數(shù)如表5所示。

表5 斷裂能計(jì)算參數(shù)

據(jù)式(3)計(jì)算出的各試驗(yàn)組的斷裂能Gf,見圖6。

圖6 水泥混凝土斷裂能

由圖6可知，混雜纖維的摻入能夠有效提高混凝土的斷裂能，增強(qiáng)其斷裂韌性。相比Non組，SAP的加入使得混凝土斷裂能提高了42.25%，這與SAP可促進(jìn)簇狀C-S-H凝膠的形成，減少混凝土干縮與自收縮微裂縫的萌生，增強(qiáng)水泥石-骨料基體界面黏結(jié)力密切相關(guān)。隨著混雜纖維的加入和摻量的提高，相比Non組混凝土斷裂能分別提高143.79%，192.92%，147.16%，這表明混雜纖維和SAP在混凝土內(nèi)部充分發(fā)揮各組的增強(qiáng)作用，混雜纖維產(chǎn)生正混雜效應(yīng)，形成的“亂向支撐體系”有效提高了混凝土的抗裂能力。混雜纖維摻量為6 kg/m3時(shí)斷裂能出現(xiàn)降低，主要因?yàn)檩^大摻量的混雜纖維在混凝土內(nèi)部分布難以攪拌均勻，出現(xiàn)部分薄弱面，與混凝土抗壓強(qiáng)度、抗彎拉強(qiáng)度測試結(jié)果一致。

2.3 干縮性能試驗(yàn)結(jié)果分析

圖7為各組水泥混凝土隨齡期增長的干燥收縮變化曲線?？梢钥闯?，HF-SAP組、SAP組和Non組的干燥收縮變化趨勢基本相同，呈現(xiàn)2階段發(fā)展規(guī)律：第1階段，水泥混凝土干縮量迅速增大，但相比Non組混凝土，SAP組和HF-SAP組干縮率增長速率較小。隨后混凝土干縮變化進(jìn)入第2階段，干縮量增長緩慢，逐漸趨于穩(wěn)定。相比Non組混凝土，SAP和混雜纖維-SAP的加入可加速混凝土進(jìn)入穩(wěn)定階段的時(shí)間。Non組從干縮試驗(yàn)第11天開始趨于穩(wěn)定，SAP組混凝土從第10天開始趨于穩(wěn)定，HF-SAP組混凝土開始穩(wěn)定時(shí)間為第9天左右，并且隨著混雜纖維摻量的增加，混凝土干縮變化趨于穩(wěn)定的時(shí)間先減小后增大，混雜纖維摻量為4 kg/m3(BF摻量2 kg/m3、PP摻量2 kg/m3)時(shí)，趨于穩(wěn)定的時(shí)間最短，為第8天?？傮w來看，SAP組和HF-SAP組混凝土干縮率大幅降低，SAP組混凝土28 d干縮率降低48.3%，混雜纖維摻量為4 kg/m3(BF摻量2 kg/m3、PP摻量2 kg/m3)時(shí)，HF-SAP組28 d 干縮率降低64.7%。

圖7 水泥混凝土干縮性能曲線

基于已有研究成果可知，水泥水化生成的水泥石是由不同晶體組成的多孔體，而一般認(rèn)為導(dǎo)致混凝土干縮的原因主要有2個(gè)：一是水泥石內(nèi)吸附水的蒸發(fā)引起凝膠體收縮，二是混凝土中毛細(xì)孔內(nèi)自由水的蒸發(fā)造成毛細(xì)孔負(fù)壓，毛細(xì)孔負(fù)壓力決定其收縮值。干縮試驗(yàn)前期，水泥水化已進(jìn)入穩(wěn)定期，混凝土內(nèi)存在大量水泥石，隨著干縮試驗(yàn)進(jìn)行，混凝土內(nèi)水分蒸發(fā)主要是毛細(xì)孔內(nèi)的自由水，導(dǎo)致毛細(xì)孔“彎月面”曲率增大，毛細(xì)孔壓力增加，又因?yàn)樵囼?yàn)前期混凝土抗拉強(qiáng)度低，導(dǎo)致混凝土干縮量迅速增大。干縮試驗(yàn)后期，混凝土內(nèi)毛細(xì)孔自由水蒸發(fā)殆盡，毛細(xì)孔壓力增長有限，此時(shí)混凝土抗拉強(qiáng)度增大，導(dǎo)致混凝土干縮量緩慢增加，逐漸趨于穩(wěn)定。SAP的加入為混凝土引入一部分自由水，毛細(xì)孔內(nèi)水分蒸發(fā)時(shí)，SAP中的內(nèi)養(yǎng)生水會及時(shí)釋放補(bǔ)充到其周圍水泥漿體的毛細(xì)孔中，使其毛細(xì)孔含水量迅速回升至飽和，降低毛細(xì)孔壓力。混凝土內(nèi)加入BF-PP混雜纖維后，每立方米混凝土有上百萬根纖維均勻分布于基體中，在混凝上內(nèi)部構(gòu)成均勻的亂向支撐體系，可優(yōu)化混凝上的孔隙結(jié)構(gòu)，減少毛細(xì)孔個(gè)數(shù)及內(nèi)部孔隙率，同時(shí)高彈性模量的玄武巖纖維分擔(dān)較多的毛細(xì)孔壓力，低彈性模量的聚丙烯纖維對混凝土有保水作用，可減弱混凝土內(nèi)自由水蒸發(fā)的速度，二者協(xié)同作用，可減緩混凝土干縮變形的增長速率，降低其干縮率。

2.4 塑性板裂試驗(yàn)結(jié)果分析

基于水泥混凝土強(qiáng)度、三點(diǎn)彎曲斷裂韌性、干縮等試驗(yàn)結(jié)果，優(yōu)選混雜纖維摻量4 kg/m3進(jìn)行水泥混凝土塑性開裂試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表6所示。

由表6可知，相比Non組，摻加SAP可有效延緩首條裂縫的起裂時(shí)間，延緩效果可達(dá)1～2倍，且能夠降低混凝土裂縫的產(chǎn)生數(shù)量，降低裂縫寬度和長度。SAP和混雜纖維協(xié)同作用，可大幅延緩裂縫的起裂時(shí)間，延緩效果可達(dá)2倍，裂縫寬度降低61.2%，裂縫總長度降低32.2%。SAP組混凝土單位面積上總開裂面積相比Non組可降低49.5%，HP4-SAP組混凝土單位面積上總開裂面積降低幅度高達(dá)73.7%。

表6 水泥混凝土板塑性開裂試驗(yàn)結(jié)果

觀察圖8(a)可知，Non組混凝土的裂縫不僅為橫向表面貫穿，并且從三角鋼頂部起由下而上縱向貫穿，在主裂縫的四周也延伸出各條細(xì)小的裂縫分支。觀察裂縫內(nèi)部也可見，當(dāng)裂縫由下而上貫穿時(shí)，其開裂路徑基本圍繞著水泥-骨料界面區(qū)展開。由圖8(b)可見，HP4-SAP組混凝土裂縫寬度明顯小于Non組，且可減少一半以上的裂縫寬度，并且在裂縫四周也未發(fā)現(xiàn)分出的微小裂紋，同時(shí)混凝土裂縫間可見纖維拉扯現(xiàn)象，表明混凝土在開裂過程中，纖維起到“加筋”作用，可緩解裂縫周圍應(yīng)力集中，抑制裂縫的擴(kuò)展，起到良好的阻裂效果。

圖8 水泥混凝土板裂縫細(xì)觀圖

2.5 增韌機(jī)理分析

Non組、SAP組及HF4-SAP組水泥混凝土微觀結(jié)構(gòu)如圖9所示。

圖9 混雜纖維-SAP內(nèi)養(yǎng)生水泥混凝土微觀形貌

從圖9(a)可以清楚地看到，Non組水泥混凝土內(nèi)部存在較多微裂紋，而圖9(b)中SAP組和圖9(c)中HP4-SAP組裂紋數(shù)量則大大減少，其中HP4-SAP組基本無裂紋。一方面，SAP內(nèi)部束縛的水分被釋放出來，及時(shí)補(bǔ)充了毛細(xì)管中水分，防止毛細(xì)負(fù)壓的產(chǎn)生，從而減少早期微裂紋，大幅度減少了混凝土原始損傷，其內(nèi)養(yǎng)生水分促進(jìn)了膠凝材料早期水化反應(yīng)，起到水化填充作用，使SAP周圍的水泥石結(jié)構(gòu)變得更致密。另一方面，試件在受力過程中，混雜纖維起到了阻裂作用，因此圖9(c)中混凝土抗裂性能最優(yōu)。由圖9(d)可知，纖維表面被水泥石包裹，纖維與水泥石之間具有良好的黏附性，能夠起到增韌、抗裂作用。根據(jù)圖9(e)可分析出，高模BF和低模PP相交形成了穩(wěn)定的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，能夠減輕水泥混凝土受力過程中的應(yīng)力集中，有效增強(qiáng)抗裂性能。因此，SAP內(nèi)養(yǎng)生對混凝土原始損傷的減少作用及混雜纖維對混凝土后期受力過程中的阻裂作用能夠高效提升混凝土的綜合性能。

3 結(jié)論

(1)混雜纖維與SAP的結(jié)合能夠有效提高水泥混凝土的斷裂韌性。隨著混雜纖維的加入和摻量的提高，HF-2-SAP，HF-4-SAP，HF-6-SAP組的斷裂能分別比Non組混凝土分別提高了143.79%，192.92%，147.16%。混雜纖維-SAP改性水泥混凝土的斷裂能相比SAP改性混凝土提高了105.95%，單位面積總開裂面積降低了73.7%。

(2)混合纖維與SAP的加入顯著降低了水泥混凝土的收縮率，同時(shí)減少了混凝土收縮穩(wěn)定所需時(shí)間。

(3)混合纖維可彌補(bǔ)SAP對水泥混凝土的強(qiáng)度削弱作用，SAP的填充密實(shí)、水化促進(jìn)作用與混合纖維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的增韌阻裂作用可有效提升水泥混凝土的綜合性能。