于興福，鄭冬月，王慧敏，夏云志，蘇勇

(1.沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué) a.機(jī)械工程學(xué)院；b.材料科學(xué)與工程學(xué)院，沈陽(yáng) 110870；2.中國(guó)航發(fā)哈爾濱軸承有限公司，哈爾濱 150025；3.沈陽(yáng)化工大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，沈陽(yáng) 110142)

軸承鋼的質(zhì)量對(duì)軸承的性能、壽命和可靠性有直接的影響。航空軸承在高速、高溫、大載荷、環(huán)境苛刻的條件下工作，對(duì)軸承鋼提出了高硬度,高韌性,良好的尺寸穩(wěn)定性，優(yōu)良的耐腐蝕,抗氫脆,耐摩擦磨損性能,高制造精度等要求[1-2]。

國(guó)外M50鋼(國(guó)內(nèi)牌號(hào)8Cr4Mo4V)是一種全硬化馬氏體軸承鋼，在400 ℃以上仍可保持優(yōu)異的耐磨性、尺寸穩(wěn)定性和高硬度，主要用于噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)和其他高溫應(yīng)用場(chǎng)合[3-4]。8Cr4Mo4V 鋼主要成分與M50鋼相當(dāng)，是一種綜合性能極佳的高溫軸承鋼，具有優(yōu)良的高溫強(qiáng)度、熱穩(wěn)定性、抗氧化性及抗熱疲勞性能等優(yōu)點(diǎn)[5-6], 且在氧化和燃?xì)鈼l件下能承受復(fù)雜應(yīng)力, 同時(shí)又具有較小的線膨脹系數(shù)，作為M50鋼的替代產(chǎn)品廣泛用于航空、航天及船舶工業(yè)的零件加工[7]。

熱處理是可以影響和改變軸承性能的重要因素，好的熱處理工藝與軸承鋼的結(jié)合，能夠使軸承零件獲得高硬度、高強(qiáng)度、高耐磨性、高疲勞強(qiáng)度和良好的機(jī)加工性能以及尺寸穩(wěn)定性。目前8Cr4Mo4V鋼和M50鋼在相同熱處理工藝條件下獲得的綜合性能仍然存在差異，特別是力學(xué)性能和尺寸穩(wěn)定性的差異明顯，原因?yàn)榻?jīng)幾十年的發(fā)展，熱處理工藝與M50鋼成分不斷的完善和改進(jìn)，達(dá)到了良好的匹配，而8Cr4Mo4V 鋼在熱處理工藝上仍未達(dá)到最佳，因此生產(chǎn)出的軸承在綜合性能及使用壽命上仍低于M50鋼制軸承。前期的研究表明，對(duì)8Cr4Mo4V鋼和M50鋼進(jìn)行穩(wěn)定處理能夠提高軸承的尺寸穩(wěn)定性[8]，但是其對(duì)軸承力學(xué)性能的影響，以及兩種鋼在尺寸穩(wěn)定處理期間的力學(xué)性能變化特征仍然未知。因此，本研究對(duì)比分析穩(wěn)定熱處理對(duì)M50鋼與8Cr4Mo4V鋼的主要性能差異，擬通過穩(wěn)定處理工藝的應(yīng)用提高國(guó)產(chǎn)8Cr4Mo4V鋼的力學(xué)性能。

1 試驗(yàn)及方法

1.1 試樣材料及尺寸

材料為國(guó)產(chǎn)8Cr4Mo4V-YB4105鋼和國(guó)外M50鋼，具體成分見表1。

表1 M50鋼與8Cr4Mo4V鋼化學(xué)成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

表面硬度測(cè)量試樣尺寸為φ12 mm×10 mm，測(cè)量點(diǎn)為兩側(cè)端面。拉伸性能測(cè)試采用兩端帶有M14螺紋，標(biāo)距段尺寸為φ5 mm×23 mm的試樣，先車削加工并留有一定的余量，完成熱處理后再進(jìn)行標(biāo)距段的磨削加工。沖擊試樣尺寸為55 mm×10 mm×10 mm，采用U2形缺口，缺口在完成熱處理后加工。旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)的試樣需加工出毛料后進(jìn)行熱處理，再加工至最終尺寸，試樣尺寸如圖1所示。組織觀察用試樣為15 mm×15 mm×15 mm。

圖1 旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞性能試樣尺寸

1.2 熱處理工藝過程

首先對(duì)8Cr4Mo4V鋼和M50鋼試樣采用相同的加熱溫度、保溫時(shí)間、氣淬壓力進(jìn)行淬火，然后采用相同的回火溫度和保溫時(shí)間進(jìn)行回火，如圖2所示。對(duì)回火后試樣再進(jìn)行穩(wěn)定處理，穩(wěn)定處理采用冷處理和熱處理相結(jié)合的方法進(jìn)行，冷處理工藝為-60 ℃×5 h，熱處理工藝為500 ℃×5 h，采用的工藝方法與文獻(xiàn)[8]相同。

圖2 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的熱處理工藝曲線

1.3 測(cè)試方法

采用洛氏硬度計(jì)測(cè)量試樣的表面硬度；采用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)定試樣的拉伸性能；采用擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)測(cè)量試樣的沖擊功；采用QBWP-10000型旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)機(jī)測(cè)定試樣旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度，測(cè)量方法采用階梯法，轉(zhuǎn)速為5 000 r/min；采用S-3400N型鎢燈絲和ZEISS熱場(chǎng)掃描電子顯微鏡觀察腐蝕后的組織形貌，腐蝕劑配比為乙醇100 mL+苦味酸2.5 g+鹽酸5 mL；采用XRD法測(cè)定20 mm×20 mm×10 mm的鋼試樣中殘余奧氏體的含量，測(cè)量采用鈷靶，掃描速度為1°/min。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 硬度

經(jīng)真空淬火+回火處理后，試樣在不同狀態(tài)下的硬度見表2。8Cr4Mo4V鋼的硬度平均值為60.28 HRC，M50鋼的硬度平均值為61.86 HRC，均滿足不小于60 HRC的軸承使用標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)穩(wěn)定處理后，8Cr4Mo4V鋼的硬度為61.60 HRC，提高了1.32 HRC，而M50鋼的硬度為61.76 HRC，硬度變化不大。經(jīng)穩(wěn)定處理后，8Cr4Mo4V鋼與M50鋼的硬度相當(dāng)。

表2 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的硬度

2.2 拉伸性能

試樣的拉伸性能見表3：經(jīng)真空淬火+回火處理后，8Cr4Mo4V鋼的屈服強(qiáng)度Rp0.2為2 261 MPa，抗拉強(qiáng)度Rm為2 452 MPa，延伸率δ為4.11%；而M50鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均高于8Cr4Mo4V鋼，其屈服強(qiáng)度為2 297 MPa，抗拉強(qiáng)度為2 618 MPa，但延伸率與8Cr4Mo4V鋼相比有所降低，為2.85%；穩(wěn)定處理后8Cr4Mo4V鋼的屈服強(qiáng)度為2 257 MPa，抗拉強(qiáng)度為2 451 MPa，延伸率為4.79%，與淬火+回火態(tài)相當(dāng)，變化幅度較小，而穩(wěn)定處理后M50鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均有所提高，M50鋼的屈服強(qiáng)度為2 391 MPa，提高了約100 MPa，抗拉強(qiáng)度為2 640 MPa，提高了約20 MPa,延伸率為2.50%。

表3 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的拉伸性能

2.3 沖擊性能

試樣的沖擊功見表4，真空淬火+回火處理后8Cr4Mo4V鋼的沖擊功可達(dá)到13.13 J，而M50鋼的沖擊功為8.75 J。穩(wěn)定處理后8Cr4Mo4V鋼的沖擊功為13.65 J，與穩(wěn)定處理前相比變化不大，而M50鋼的沖擊功為9.75 J，與真空淬火+回火態(tài)相比提高了1.0 J。

表4 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的沖擊性能

2.4 旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度

試樣的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度見表5：真空淬火+回火處理后8Cr4Mo4V鋼的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度為740 MPa，而M50鋼的為790 MPa；穩(wěn)定處理后8Cr4Mo4V鋼的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度提高至1 060 MPa，提高幅度為43.2%，而M50鋼的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度提高至970 MPa，提高幅度為22.7%。

表5 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限強(qiáng)度

2.5 微觀組織

試樣經(jīng)真空淬火+回火處理后的微觀組織如圖3所示，2種鋼的化學(xué)成分相似，經(jīng)相同的淬火+回火處理后出現(xiàn)性能差異，主要原因是碳化物析出的差異，8Cr4Mo4V鋼中碳化物析出數(shù)量少于M50鋼，M50鋼中碳化物析出尺寸大，數(shù)量多，排列規(guī)則。8Cr4Mo4V鋼若想達(dá)到與M50鋼性能相當(dāng)，需要調(diào)整熱處理后鋼中碳化物析出量和析出方式。

圖3 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼經(jīng)真空淬火+回火后的微觀組織

8Cr4Mo4V鋼和M50鋼經(jīng)穩(wěn)定處理后的微觀組織如圖4所示：穩(wěn)定處理后8Cr4Mo4V鋼中的碳化物析出量與真空淬火+回火相比有所增多，而M50鋼中的碳化物析出量與真空淬火+回火相比稍有減少，碳化物長(zhǎng)度尺寸稍有減小。穩(wěn)定處理后M50鋼的碳化物數(shù)量減少，主要是由于在穩(wěn)定處理期間碳化物發(fā)生偏聚，使單個(gè)碳化物直徑增大，發(fā)生了類似球化轉(zhuǎn)變所致。經(jīng)穩(wěn)定處理后，8Cr4Mo4V鋼和M50鋼中碳化物數(shù)量相當(dāng)，性能差距減小。

圖4 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼經(jīng)穩(wěn)定處理后的微觀組織

奧氏體是一種不穩(wěn)定相，有向馬氏體組織轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)。當(dāng)鋼中的殘余奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織時(shí)，由于馬氏體的比容比奧氏體大，會(huì)導(dǎo)致軸承鋼尺寸變化，最終造成軸承尺寸穩(wěn)定性降低[9]。

對(duì)穩(wěn)定處理前后試樣的殘余奧氏體含量(體積分?jǐn)?shù))進(jìn)行檢測(cè)，結(jié)果見表6。由于采用X衍射儀法測(cè)量的殘余奧氏體精度僅能達(dá)到3%，因此測(cè)量得到的小于3%含量?jī)H作為8Cr4Mo4V鋼和M50鋼穩(wěn)定熱處理后殘余奧氏體變化趨勢(shì)的比較，并不能代表鋼中實(shí)際殘余奧氏體含量。當(dāng)鋼中的殘余奧氏體含量降低至3%以下時(shí)，對(duì)試樣的尺寸變化才不會(huì)產(chǎn)生明顯影響。經(jīng)穩(wěn)定處理后，8Cr4Mo4V鋼和M50鋼中殘余奧氏體含量均降低，轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，因此材料硬度會(huì)有小幅度升高，尺寸穩(wěn)定性也同時(shí)提高，零件尺寸因殘余奧氏體轉(zhuǎn)變所引起的尺寸變化減小。

表6 8Cr4Mo4V鋼和M50鋼的殘余奧氏體含量

3 結(jié)束語(yǔ)

對(duì)國(guó)產(chǎn)8Cr4Mo4V鋼和國(guó)外M50鋼組織及力學(xué)性能的對(duì)比表明，真空淬火+回火處理后8Cr4Mo4V鋼的力學(xué)性能低于M50鋼，而經(jīng)穩(wěn)定工藝處理后，8Cr4Mo4V鋼的力學(xué)性能與M50鋼基本持平，甚至疲勞性能高于M50鋼。材料的力學(xué)性能由其微觀組織決定，2種鋼性能差異的主要原因是碳化物的析出及其分布特征。穩(wěn)定處理后8Cr4Mo4V鋼中的碳化物析出量增加，同時(shí)殘余奧氏體含量降低，這使8Cr4Mo4V鋼的硬度和旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞性能明顯升高，同時(shí)拉伸性能和沖擊性能沒有明顯降低。因此，采用穩(wěn)定處理工藝可提高8Cr4Mo4V鋼的綜合力學(xué)性能和尺寸穩(wěn)定性。