劉國(guó)銀， 隋慶海， 陽(yáng)小泉

(中國(guó)建筑東北設(shè)計(jì)研究院有限公司深圳分公司， 深圳 518040)

1 工程概況

西安奧體中心為2021年第14屆全國(guó)運(yùn)動(dòng)會(huì)的主場(chǎng)館，主要由主體育場(chǎng)、體育館和游泳跳水館組成。游泳跳水館是集游泳、跳水、花樣游泳、水球比賽、文化和休閑活動(dòng)于一體的多功能體育場(chǎng)館。地下1層，地上4層，總建筑面積約10.2萬(wàn)m2，其中地上面積約6.7萬(wàn)m2，地下面積約3.5萬(wàn)m2，看臺(tái)可容納觀眾4 046人，游泳跳水館建筑效果圖見(jiàn)圖1。

游泳跳水館整體平面尺寸為258.0m×217.0m，通過(guò)設(shè)置結(jié)構(gòu)防震縫將商業(yè)平臺(tái)與主體結(jié)構(gòu)脫開，地下室不設(shè)縫，主體結(jié)構(gòu)屋面投影尺寸為168.0m×120.0m，詳見(jiàn)圖2。建筑主要由比賽大廳、前廳、綜合訓(xùn)練廳、陸上訓(xùn)練廳及附屬設(shè)備用房組成，建筑剖面圖見(jiàn)圖3,4。

圖2 結(jié)構(gòu)防震縫設(shè)置圖/m

圖3 建筑橫向剖面圖/m

圖4 建筑縱向剖面圖/m

建筑屋面最高點(diǎn)高度30.150m，四周立面菱形裝飾柱(簡(jiǎn)稱裝飾柱)柱頂高度32.830m，比賽大廳凈高約20.00m。主體框架結(jié)構(gòu)的主要柱網(wǎng)尺寸為8.40m×9.00m，屋蓋鋼結(jié)構(gòu)采用倒三角立體管桁架結(jié)構(gòu)(由于造型原因邊榀為平面桁架)，沿跨度方向上呈中間高、兩邊低的折線形，桁架跨度主要為18,84,18m及27，93m，桁架桿件規(guī)格為φ89×4～φ600×32，桁架上截面寬度3.2m，桁架截面高度3.6，3.9m，桿件間采用相貫焊連接；訓(xùn)練池上層綜合訓(xùn)練廳的樓面跨度為42m，混凝土梁無(wú)法滿足空間凈高要求，因此設(shè)計(jì)采用單向布置的實(shí)腹工字鋼梁(見(jiàn)4.4節(jié))，立面菱形裝飾柱骨架采用圓鋼管格構(gòu)柱，通過(guò)水平拉桿與屋面結(jié)構(gòu)相連。主結(jié)構(gòu)鋼材材質(zhì)均采用Q345B。觀眾席為預(yù)制清水混凝土看臺(tái)。游泳館內(nèi)比賽設(shè)施配置詳見(jiàn)表1。

游泳館內(nèi)比賽設(shè)施配置 表1

2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)

本工程設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)。抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，場(chǎng)地特征周期為0.40s，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類?？紤]項(xiàng)目的重要性，尤其大跨度鋼結(jié)構(gòu)屋面以及裝飾柱主桁架鋼結(jié)構(gòu)對(duì)于風(fēng)荷載、雪荷載比較敏感，因此其重現(xiàn)期按100年取用。

西安地區(qū)百年一遇的基本雪壓為0.30kN/m2，準(zhǔn)永久值系數(shù)分區(qū)為Ⅱ類，屋面結(jié)構(gòu)計(jì)算分析時(shí)分別考慮全跨積雪均勻分布、不均勻分布和半跨積雪均勻分布工況，按最不利情況采用。當(dāng)?shù)貥?biāo)準(zhǔn)凍深為0.60m，需對(duì)淺埋的水平構(gòu)件設(shè)置防凍脹措施。

基本風(fēng)壓為0.40 kN/m2(按100年重現(xiàn)期取值)，地面粗糙度類別為B類。本項(xiàng)目的風(fēng)洞試驗(yàn)報(bào)告中，由于四周裝飾柱的遮擋影響，位于裝飾柱內(nèi)的主體結(jié)構(gòu)的靜態(tài)等效風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值略小于《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)(簡(jiǎn)稱荷載規(guī)范)，故風(fēng)荷載按荷載規(guī)范取值。對(duì)于四周的裝飾柱主桁架結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載則按荷載規(guī)范與風(fēng)洞試驗(yàn)不同風(fēng)向角結(jié)果的包絡(luò)值進(jìn)行設(shè)計(jì)。對(duì)于主體結(jié)構(gòu)的圍護(hù)玻璃幕墻以及裝飾柱的鋁板表皮，風(fēng)荷載也取風(fēng)洞試驗(yàn)動(dòng)態(tài)極值風(fēng)荷載與荷載規(guī)范的包絡(luò)值設(shè)計(jì)。

西安地區(qū)月平均最低氣溫為-7℃，月平均最高溫度37℃，按施工進(jìn)度計(jì)劃，屋面鋼結(jié)構(gòu)的合攏溫度取為(20±2)℃，并考慮施工期間、使用期間的升溫和降溫工況組合。

在考慮溫度效應(yīng)的同時(shí)，超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)的硬化收縮也是不容忽視的問(wèn)題?；炷恋氖湛s是一個(gè)長(zhǎng)期的過(guò)程，其最終收縮量與材料構(gòu)成、構(gòu)件尺寸、環(huán)境溫度以及養(yǎng)護(hù)等多種因素有關(guān)。混凝土收縮在其內(nèi)部產(chǎn)生拉應(yīng)力，可把后澆帶封閉后的殘余收縮變形等效為結(jié)構(gòu)的整體降溫工況計(jì)算，但應(yīng)考慮混凝土徐變應(yīng)力松馳特性，實(shí)際溫度應(yīng)力將小于按彈性計(jì)算的結(jié)果，計(jì)算中徐變應(yīng)力松馳系數(shù)一般取0.35。

3 結(jié)構(gòu)體系

基礎(chǔ)采用當(dāng)?shù)赜谐墒旖?jīng)驗(yàn)的φ600長(zhǎng)螺旋鉆孔壓灌樁基礎(chǔ)，以中砂層為樁端持力層。

游泳跳水館主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，上部結(jié)構(gòu)的嵌固端位于地下室頂板，抗震等級(jí)二級(jí)，其中支承大跨屋面框架柱、與綜合訓(xùn)練廳42m跨樓面鋼梁相接框架柱的抗震等級(jí)提高為一級(jí)。

屋面鋼結(jié)構(gòu)采用倒三角立體管桁架結(jié)構(gòu)，桁架鉸接于混凝土柱頂，其距離框架柱1/10桁架跨度范圍內(nèi)的弦桿、腹桿均為關(guān)鍵桿件，節(jié)點(diǎn)也按關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)。采用YJK軟件得到的主體結(jié)構(gòu)總裝模型圖見(jiàn)圖5。

立面菱形裝飾柱采用三角形管桁架結(jié)構(gòu)，通過(guò)水平系桿與屋面主結(jié)構(gòu)鉸接相連，其對(duì)主體結(jié)構(gòu)不提供剛度。

圖5 游泳跳水館主體結(jié)構(gòu)總裝模型圖

4 關(guān)鍵部位設(shè)計(jì)

本文對(duì)游泳跳水館上部主體結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算分析不做介紹，主要針對(duì)游泳館這一類體育建筑的幾個(gè)關(guān)鍵部位的設(shè)計(jì)進(jìn)行討論。

4.1 預(yù)制看臺(tái)板剛度

大型體育場(chǎng)館對(duì)于看臺(tái)的外觀質(zhì)量、尺寸偏差等要求較高，預(yù)制混凝土看臺(tái)即可以達(dá)到清水混凝土效果，施工速度又較快，從而得到大量應(yīng)用。預(yù)制看臺(tái)通過(guò)栓釘、膠墊連接于混凝土斜梁上，預(yù)制看臺(tái)板之間有2個(gè)φ22的連接件相連，其典型連接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造見(jiàn)圖6，其他構(gòu)造見(jiàn)《預(yù)制清水混凝土看臺(tái)板》(13SG364—2013)[1]圖集。

圖6 預(yù)制看臺(tái)連接構(gòu)造圖

預(yù)制看臺(tái)板的剛度對(duì)整體計(jì)算有較大影響，預(yù)制看臺(tái)處形成長(zhǎng)短柱框架，短柱剛度大，其分擔(dān)的地震剪力較正常樓層柱多，相比樓板開洞模擬預(yù)制看臺(tái)的計(jì)算方法，考慮預(yù)制看臺(tái)板剛度將會(huì)增大短柱的地震剪力，因此采用SAP2000軟件對(duì)局部看臺(tái)框架(圖7)進(jìn)行分析，選用3種方案進(jìn)行對(duì)比，如表2所示。

預(yù)制看臺(tái)板剛度對(duì)比方案 表2

圖7 預(yù)制看臺(tái)局部框架

對(duì)3種方案分別沿垂直看臺(tái)方向(工況1)和平行看臺(tái)方向(工況2)施加荷載，工況1和工況2的剪力分配計(jì)算結(jié)果如表3,4所示。

工況1剪力分配計(jì)算結(jié)果 表3

工況2剪力分配計(jì)算結(jié)果 表4

由表3可知，3種方案中看臺(tái)短柱及平臺(tái)段框架柱的剪力基本相同，預(yù)制看臺(tái)板剛度對(duì)垂直看臺(tái)方向影響不大。由表4可知，看臺(tái)短柱抗側(cè)剛度比平臺(tái)段框架柱大，因此看臺(tái)段水平位移較平臺(tái)段小。方案一與方案二的柱剪力分配較為接近，方案三由于不考慮預(yù)制看臺(tái)板的剛度，差別較大。因此如果忽略看臺(tái)板剛度，將導(dǎo)致看臺(tái)短柱在平行看臺(tái)方向地震作用下的剪力比實(shí)際情況小，結(jié)構(gòu)偏不安全。

為簡(jiǎn)化計(jì)算，經(jīng)模擬分析，預(yù)制看臺(tái)板可采用殼單元斜板建模，僅考慮板面內(nèi)平行看臺(tái)方向8%的剪切剛度，垂直方向可不考慮。

4.2 YJK軟件中考慮預(yù)制看臺(tái)板剛度

YJK軟件無(wú)法對(duì)殼單元斜板進(jìn)行剪切剛度調(diào)整。設(shè)想在看臺(tái)板等效為線荷載施加在框架梁上、樓板開洞模型中將框架柱地震剪力乘以一個(gè)調(diào)整系數(shù)來(lái)考慮看臺(tái)板剛度的影響，則非常便于設(shè)計(jì)，因此采用SAP2000軟件對(duì)本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)整體模型進(jìn)行2個(gè)方案(方案A和方案B)的分析對(duì)比，以獲得該調(diào)整系數(shù)的取值。方案A和方案B模型中，除表5中不同參數(shù)外，其他均相同。

方案A和方案B的模型參數(shù) 表5

由短柱剪力對(duì)比(表6)可知：在垂直看臺(tái)方向，考慮看臺(tái)板剛度(方案B)對(duì)短柱的剪力增幅均在5%以內(nèi)，影響較?。辉谄叫锌磁_(tái)方向，考慮看臺(tái)板剛度(方案B)使1排柱的剪力增大約23%，2排柱的剪力增大約7%。因此對(duì)于本項(xiàng)目，可在樓板開洞的YJK模型中將第1排短柱1的地震剪力及彎矩乘以1.25倍放大系數(shù)、將第2排短柱2的地震剪力及彎矩乘以1.1倍放大系數(shù)進(jìn)行分析設(shè)計(jì)。

短柱剪力分配結(jié)果 表6

圖8 屋面結(jié)構(gòu)布置圖/m

4.3 屋面鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

游泳館屋面采用單向傳力的立體桁架結(jié)構(gòu), 為了適應(yīng)建筑造型，端部?jī)砷捎闷矫骅旒埽呴矫骅旒艿南孪也捎眯睏U拉結(jié)于相鄰立體桁架的上弦節(jié)點(diǎn)，以保證其平面外的穩(wěn)定性，屋面的平面布置圖見(jiàn)圖8。

由于建筑使用功能的需要，部分右側(cè)屋架的支座位置發(fā)生變化，形成不同跨度的屋架(圖9)。本項(xiàng)目在支座位置未設(shè)置縱向桁架來(lái)保證立體桁架的平面外穩(wěn)定性，立體桁架與屋面檁條組成側(cè)向穩(wěn)定體系。檁條同時(shí)具有保證屋架穩(wěn)定性和承擔(dān)屋面板荷載的雙重作用，構(gòu)造簡(jiǎn)單，節(jié)省工程造價(jià)，對(duì)無(wú)吊頂?shù)氖覂?nèi)空間有較好的美觀效果。20世紀(jì)90年代初，此做法應(yīng)用于深圳機(jī)場(chǎng)航站樓工程中[2]。

圖9 屋架主要剖面圖/m

檁條采用截面為250mm×200mm的矩形鋼管，通過(guò)檁托板與主桁架相連，其與主桁架組成類似門式剛架的結(jié)構(gòu)體系來(lái)保證主桁架的側(cè)向穩(wěn)定性，如圖10的屋架穩(wěn)定示意圖。在支座處以及屋脊處上弦節(jié)點(diǎn)設(shè)置通長(zhǎng)系桿，以加強(qiáng)縱向穩(wěn)定性。

圖10 屋架穩(wěn)定示意圖

沿屋面周圍設(shè)置封閉的上弦水平支撐，保證屋面整體性。在縱向支座變化處，上弦水平支撐搭接一跨以達(dá)到封閉，對(duì)支座剛度較弱部位采取局部加密屋面水平支撐，以減小支座水平位移差異。屋面端跨平面桁架處，由于有平面桁架下弦拉結(jié)于相鄰立體桁架上弦節(jié)點(diǎn)的斜桿，為減少交于此處節(jié)點(diǎn)的桿件數(shù)量，將上弦水平支撐設(shè)置在第二跨，降低施工難度。

檢修馬道吊掛于桁架下弦節(jié)點(diǎn)附近，其荷載應(yīng)考慮比賽后期運(yùn)營(yíng)演出的要求，本項(xiàng)目馬道使用荷載為4.0kN/m2，需對(duì)桁架下弦桿件的局部受彎進(jìn)行驗(yàn)算。

大跨空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)與安裝工藝密切配合，不可脫節(jié)。本項(xiàng)目采用滑移施工方案，在中間支座處設(shè)置軌道,滑移時(shí)處于π字形狀態(tài)，就位后在自重作用下其端支座懸空于柱頂，如完全釋放會(huì)使跨中變形增加、馬道不平以及下弦應(yīng)力增大，必須采取反頂措施使其恢復(fù)原位，與設(shè)計(jì)模型相符。

4.4 訓(xùn)練池上空大跨樓板舒適度分析

游泳館建筑一般設(shè)有熱身訓(xùn)練池，其上空凈高要求不高，頂部空間常作為綜合訓(xùn)練廳功能房間，使用荷載較大，這就會(huì)形成一個(gè)跨度較大的樓板。本項(xiàng)目此部位的樓板跨度為42m，如采用預(yù)應(yīng)力混凝土梁板結(jié)構(gòu)，其梁高可達(dá)約3～4m，對(duì)建筑層高影響較大，不能滿足建筑要求，故采用單向布置的鋼梁組合樓板(圖11)。

圖11 大跨樓板布置圖/m

圖12 各測(cè)區(qū)的測(cè)點(diǎn)布置圖/m

鋼梁采用焊接工字形鋼，鋼梁截面為H1 700×650×30×100，端部1/3跨截面減小為H1 700×650×30×60，材質(zhì)Q345B，鋼筋桁架樓承板厚度為150mm。經(jīng)計(jì)算分析，樓板的強(qiáng)度及變形均可滿足《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ 138—2016)[3]的相關(guān)要求，但樓板整體振動(dòng)頻率較低，其第一階振動(dòng)頻率為2.97Hz，略小于《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ 138—2016)[3]限值，且與人致激勵(lì)的敏感頻率(1.5～4.0Hz)相近，因此可能產(chǎn)生比較嚴(yán)重的人致振動(dòng)問(wèn)題，需要采取措施進(jìn)行振動(dòng)控制，樓板設(shè)計(jì)時(shí)已預(yù)留了減振裝置荷載。為更真實(shí)地獲取樓板的動(dòng)力特性，對(duì)樓板進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試，為后續(xù)設(shè)計(jì)TMD(調(diào)諧質(zhì)量阻尼器)提供依據(jù)。

各測(cè)區(qū)樓板的測(cè)試主頻率和阻尼比如表8所示。豎向振動(dòng)主頻率分布在3.6～4.4Hz。采用CAE有限元軟件對(duì)測(cè)區(qū)樓板進(jìn)行仿真模擬，各測(cè)區(qū)實(shí)測(cè)與CAE有限元模擬分析結(jié)果如表9所示。有限元分析結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果基本接近，均滿足不小于3Hz的規(guī)范要求。

每個(gè)測(cè)區(qū)的激勵(lì)工況 表7

主頻率和阻尼比實(shí)測(cè)結(jié)果 表8

實(shí)測(cè)與CAE有限元分析的頻率對(duì)比 表9

鑒于測(cè)區(qū)所測(cè)得固有頻率的準(zhǔn)確程度，按偏于不利的、以接近理論分析的3.0Hz作為持續(xù)跳動(dòng)的人致激振頻率，進(jìn)行樓板振動(dòng)加速度測(cè)試，測(cè)試持續(xù)時(shí)間為10s。為分析對(duì)比，調(diào)整有限元模型邊界約束條件，使模擬分析頻率與實(shí)測(cè)頻率一致，模擬與實(shí)測(cè)的激勵(lì)荷載工況相同，分析統(tǒng)計(jì)各測(cè)區(qū)在持續(xù)跳動(dòng)工況下樓板的實(shí)測(cè)加速度幅值、1sRMS(max)和 10sRMS(max)的CAE有限元模擬結(jié)果見(jiàn)表10。加速度幅值為各測(cè)區(qū)的加速度最大值；1sRMS(max)，10sRMS(max)分別為時(shí)程曲線上以1s和10s為時(shí)間間距的加速度均方根(RMS)的最大值。

參照ISO規(guī)范(ISO-10137)標(biāo)準(zhǔn)[7]的評(píng)價(jià)內(nèi)容為：1)對(duì)于有靜止的人員過(guò)道，建議以1sRMS(max)值為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)比表10中的實(shí)測(cè)值與規(guī)范限定值，可以看出除測(cè)區(qū)4稍微超出限定值外，其他都在限定值范圍內(nèi)；2)對(duì)于看臺(tái)和會(huì)堂類別的樓板，采用10sRMS(max)作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，可以看出各測(cè)區(qū)實(shí)測(cè)值均在規(guī)范限定值范圍內(nèi)。本工程樓板使用功能為綜合訓(xùn)練廳，可參照第2條進(jìn)行評(píng)價(jià)。

實(shí)測(cè)與CAE有限元分析的加速度結(jié)果/(m/s2) 表10

由表9的結(jié)果可知，雖然樓板主要振動(dòng)頻率滿足要求，但加速度幅值遠(yuǎn)超《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ 138—2016)限值，主要原因?yàn)椋?) 人群密度達(dá)到0.6～1.0人/m2時(shí)，應(yīng)以行走激勵(lì)為主；當(dāng)人群都以較高頻率自由跳躍不受干擾時(shí)，人群密度的上限界定為0.3人/m2 [8]，按實(shí)際活動(dòng)區(qū)域面積計(jì)算的同步人數(shù)約為測(cè)試人數(shù)的1/3，即7～8人。2)一般情況下同步人群應(yīng)均勻分布在樓板上，本次測(cè)試的人群荷載集中在跨中兩個(gè)區(qū)域內(nèi)，屬于最不利情況，實(shí)測(cè)結(jié)果和CAE有限元模擬分析結(jié)果都會(huì)偏大。考慮上述兩個(gè)原因，將加速度幅值乘以0.35折減系數(shù)進(jìn)行對(duì)比，折減后的幅值基本滿足要求。綜合考慮實(shí)測(cè)與CAE有限元模擬分析結(jié)果，以及參考ISO規(guī)范(ISO-10137)標(biāo)準(zhǔn)[7]，本項(xiàng)目不考慮采用TMD進(jìn)行減振控制。

4.5 比賽池及跳塔設(shè)計(jì)

4.5.1 比賽池

根據(jù)《國(guó)際泳聯(lián)設(shè)施規(guī)則2017-2021》規(guī)定，比賽池在水面上部0.3m到水面下部0.8m高度范圍內(nèi)，每個(gè)泳道兩端池壁之間的距離允差為0～30mm,泳池的尺寸應(yīng)由國(guó)際游泳聯(lián)合會(huì)指定或批準(zhǔn)的測(cè)量人員進(jìn)行確認(rèn),安裝完觸摸板后也不能超出此允差范圍，這對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)是非常高的精度要求。

為了減少主體結(jié)構(gòu)的溫度變化及混凝土收縮對(duì)泳池尺寸的影響，以及阻隔地下水可能對(duì)泳池水質(zhì)滲透污染的路徑，本項(xiàng)目比賽池采用與主體結(jié)構(gòu)完全脫開的做法，即比賽池作為一個(gè)獨(dú)立的水池放置在結(jié)構(gòu)底板上，如圖13所示。比賽池側(cè)壁為承受水壓力的懸臂板，其底板相當(dāng)于放置在彈性地基上的平板[9]。

圖13 比賽池剖面圖

跳水池和訓(xùn)練池的底板兼做地下室底板，側(cè)壁與主體結(jié)構(gòu)連接為整體，戲水池底板由于其下部房間功能要求也采用了與比賽池相同的設(shè)計(jì)。

4.5.2 跳塔

《國(guó)際泳聯(lián)設(shè)施規(guī)則2017-2021》對(duì)跳臺(tái)跳板的支撐結(jié)構(gòu)規(guī)定如下：1)支撐結(jié)構(gòu)板面活荷載為3.5kN/m2；2)跳臺(tái)的豎向自振頻率≥10Hz；3)跳塔水平向自振頻率≥3.5Hz；4)在跳臺(tái)前沿X，Y，Z三個(gè)方向上分別施加1.0kN的作用力，變形均≤1.0mm(圖14)。

圖14 三向作用示意圖

跳塔及跳板振動(dòng)過(guò)大將影響運(yùn)動(dòng)員的心理反應(yīng)，控制振動(dòng)頻率十分重要。本項(xiàng)目跳塔為流線造型(圖15),要求清水混凝土效果，無(wú)裝飾面層，這給設(shè)計(jì)和施工帶來(lái)挑戰(zhàn)。

圖15 跳塔竣工實(shí)景圖

采用SAP2000軟件進(jìn)行有限元分析計(jì)算，柱、板、樓梯均采用殼單元模擬，不考慮風(fēng)荷載，地震作用反應(yīng)譜與主體結(jié)構(gòu)相同，計(jì)算結(jié)果均滿足要求。分析得知，豎向承重柱截面尺寸以及其與樓梯板的協(xié)同工作是控制豎向振動(dòng)頻率的主要因素。本項(xiàng)目跳臺(tái)由專業(yè)公司進(jìn)行模板加工制作以及現(xiàn)場(chǎng)定位施工。

5 結(jié)論

(1)預(yù)制看臺(tái)板對(duì)垂直看臺(tái)長(zhǎng)度方向的剛度貢獻(xiàn)不大，但忽略平行長(zhǎng)度方向的剛度將使結(jié)構(gòu)不安全。就本項(xiàng)目經(jīng)驗(yàn)來(lái)說(shuō)，將預(yù)制看臺(tái)板采用殼單元斜板建模，僅考慮板面內(nèi)平行看臺(tái)長(zhǎng)度方向8%的剪切剛度，其他方向剛度可不考慮。

(2)由于預(yù)制看臺(tái)板剛度的影響，當(dāng)采用樓板開洞建模的方法分析時(shí)，看臺(tái)短柱效應(yīng)應(yīng)適當(dāng)乘以放大系數(shù)。

(3)立體桁架與檁條可形成穩(wěn)定結(jié)構(gòu)體系，不需設(shè)置縱向穩(wěn)定桁架。

(4)大跨樓蓋結(jié)構(gòu)的舒適度應(yīng)將理論計(jì)算與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相結(jié)合，應(yīng)綜合分析是否滿足規(guī)范要求。

(5)大跨空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)與施工安裝工藝密切配合，與設(shè)計(jì)模型保持一致。