趙 偉，張躍恒，董振國，韓東亮，劉澤建

（神華地質(zhì)勘查有限責(zé)任公司，北京102211）

隨著國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，以潔凈煤為代表的煤炭資源綜合利用和深加工技術(shù)加大了煤炭需求，給煤炭的發(fā)展帶來生機和機遇。當(dāng)前，井工開采仍是煤礦開采的主要方式，井工開采需要在地下挖掘大量巷道。據(jù)統(tǒng)計，我國煤礦每年新掘進(jìn)巷道總長度超過1.2×104km。受地質(zhì)條件的影響，無論新老礦井，在巷道掘進(jìn)時都可能會遇到大量的軟巖層，采后可能會發(fā)生冒落垮塌和突水事故。據(jù)統(tǒng)計，由于松軟圍巖采煤工作面頂板冒落、涌水造成工作面停產(chǎn)事故居高不下，我國每年大約有20%左右的采煤工作面因頂板控制狀態(tài)不理想而處于低產(chǎn)狀態(tài)［1］。由于巷道大多布置在煤層中，而采后圍巖壓力較大、覆巖巖性較軟且泥巖成分含量較多，造成采空區(qū)垮落帶的儲水空間有限，難以蓄存大量礦井涌水，多余涌水被外排，危害周邊環(huán)境。因此研究地下水原位保護(hù)問題便成為巷道施工的關(guān)鍵問題。

煤礦采后礦井水處理關(guān)系到煤礦安全開采和環(huán)境保護(hù)等諸多方面，同時也是很多煤礦面臨的普遍問題，人工注漿封堵方法可有效地隔絕地下水泄流通道，是煤礦采后防治水的有效方法。通過地面鉆孔、孔內(nèi)注漿可以有效封堵覆巖導(dǎo)水裂隙，使圍巖具有較高的強度、密實性和不透水性，起到封堵截斷補給水源和加固地層的作用，有助于實現(xiàn)礦井水“零排放”，所以開展注漿防治煤礦地下水研究具有非常重要的現(xiàn)實意義［2］。

我國對注漿技術(shù)的研究雖然起步較晩，但發(fā)展迅速。我國礦井水害治理技術(shù)是1950年從壁后注漿封堵立井淋水開始的，1962年在徐州夏橋礦、青山泉礦進(jìn)行了帷幕法注漿截流治理水害的試驗，1964年研制成功MG-646新型化學(xué)漿液，1967年研制成功水泥-水玻璃雙液注漿法；1980年后，注漿技術(shù)在治理大流量突水災(zāi)害的應(yīng)用中得到了快速發(fā)展，1987年在輕亞粘土地層進(jìn)行水平旋噴試驗，1990年攻關(guān)研究綜合注漿法的成套技術(shù)。2000年以后，注漿在地下工程中的應(yīng)用更加廣泛，在注漿新材料開發(fā)、工藝參數(shù)優(yōu)化、設(shè)備性能提高等方面有了長足的發(fā)展，帷幕注漿工藝被廣泛應(yīng)用在隧道及礦山巷道堵水及加固治理中［3-5］。

當(dāng)前注漿技術(shù)在硬巖礦區(qū)加固及防滲止水技術(shù)比較成熟，獲得成功應(yīng)用，并顯示其優(yōu)越性。但在軟巖富水區(qū)，注漿堵水技術(shù)受軟巖的抗壓強度低、穩(wěn)定性差、遇水易泥化等巖石的力學(xué)性質(zhì)及水理性的影響，應(yīng)用受到了較大限制。

由于軟巖富水區(qū)的復(fù)雜的地質(zhì)情況和大變形力學(xué)特性，使軟巖導(dǎo)水裂隙的封堵技術(shù)比較復(fù)雜，過去的單液水泥漿封堵方式難以處理地下水流速大、斷層發(fā)育和地下突水事故等情況，需要研發(fā)新型復(fù)合注漿材料和注漿方式。隨著注漿技術(shù)的發(fā)展，注漿加固系列技術(shù)已成為軟巖地下水治理的重要技術(shù)之一，其優(yōu)點是能把破碎圍巖固結(jié)成一個整體，封堵導(dǎo)水裂隙，減少涌水量。

1 工程慨況

敏東一礦位于內(nèi)蒙古自治區(qū)呼倫貝爾市境內(nèi)，北距海拉爾市85 km，在構(gòu)造上隸屬于伊敏盆地東北部孟根楚魯向斜之中。敏東一礦屬伊敏煤田東北隅的低山丘陵區(qū)，地勢東南高，西北低，井田面積49 km2，敏東一礦于2008年建礦，是煤礦生產(chǎn)的主力礦井，主要可采煤層為16-3煤、16-3上煤層，礦井設(shè)計生產(chǎn)能力500×104t/a，服務(wù)年限100.6 a，2020年煤炭產(chǎn)量460×104t，是大型煤電一體化礦井。

敏東一礦礦界西部緊鄰伊敏河，井下開采疏干水與西部伊敏河有一定的水力聯(lián)系，礦井水資源保護(hù)與利用的技術(shù)需求尤為強烈。礦井前期開展了利用井下采空區(qū)進(jìn)行水資源蓄存的地下水庫保水工程試驗；然而，由于覆巖巖性較軟且泥巖成分含量較多，造成采空區(qū)垮落帶的儲水空間有限，難以蓄存大量礦井涌水；多余涌水被外排至地面伊敏河，造成地下水資源的流失。調(diào)研發(fā)現(xiàn)煤層開采引起的覆巖導(dǎo)水裂隙是導(dǎo)致地下水涌漏的主要根源，采取人工注漿封堵方法隔絕地下水泄流通道，是解決敏東一礦礦井水“零排放”難題、實現(xiàn)地下水保護(hù)的重要途徑。

根據(jù)對以往地質(zhì)、水文地質(zhì)資料的分析，敏東一礦是典型的軟巖礦井，影響煤礦地下水涌水量的主要區(qū)域是南一首采區(qū)及16煤層頂板礫巖、砂礫巖含水巖組和第四系中—粗砂、砂礫石孔隙含水層。各含水層的地下水徑流是自東南向西北，通過伊敏河、錫尼河等外排（圖1）［6］。

2 地層和含水層特征

2.1 地層層序

區(qū)內(nèi)地層由老至新依次為白堊系下統(tǒng)龍江組、大磨拐河組、伊敏組，第四系。其中伊敏組和大磨拐河組在礦區(qū)內(nèi)廣泛發(fā)育，為本區(qū)主要含煤地層，地層厚度大，與下伏龍江組火山碎屑巖基底呈不整合接觸（圖2）。

2.2 含水層特征

區(qū)內(nèi)的含水層由上而下為第四系中—粗砂、砂礫石孔隙含水層和伊敏組煤層間砂礫巖、中—粗砂巖裂隙孔隙含水巖層。

2.2.1 第四系含水層

主要分布于伊敏河沖積平原，與下伏煤系地層直接接觸，含水層厚度一般57.77m，呈條帶狀分布，由中西部向兩側(cè)逐漸變薄。該含水層富水性好，導(dǎo)水性強，為本區(qū)主要含水層。地下水徑流方向為由南東向北西徑流，水溫一般4℃，含水層導(dǎo)水性隨含水層厚度增加而增加（圖3a）。

圖1 敏東一礦地下水流場分布Fig.1 Distributionofthegroundwaterflowfield inMindongNo.1Mine

圖2 地層柱狀圖Fig.2 Stratigraphiccolumn

2.2.2 伊敏組煤系地層含水層

伊敏組煤系地層發(fā)育，煤層頂板及煤層間主要為礫巖和砂礫巖，厚度較大，構(gòu)成了煤層的直接和間接充水含水層，由上而下分為3個含水巖組［7］。

（1）15煤層組頂板及層間砂礫巖、砂巖含水巖組（Ⅰ含）。以灰—深灰色砂礫巖、中粗砂巖為主，凝灰質(zhì)膠結(jié)，厚度平均為46.36m，由東北部向西南部逐漸變薄。該含水巖組為15煤層的直接充水含水層，富水性強。水位標(biāo)高650.157～672.34m，地下水類型為承壓水。

（2）16煤層組頂板礫巖、砂礫巖含水巖組（Ⅱ含）。主要為灰白—深灰色礫巖、砂礫巖、粗砂巖等，凝灰質(zhì)或泥質(zhì)膠結(jié)，較為發(fā)育，含水層厚度平均為55m，在礦區(qū)北部和西部較厚向東南變薄。該含水層為本區(qū)主采煤層16-3煤的間接充水含水層，富水性強。水位標(biāo)高622.352～653.287m，地下水類型為承壓水，屬強富水含水層。一旦向工作面充水，將對工作面的安全構(gòu)成威脅。

（3）16煤層間礫巖、砂礫巖含水巖組（Ⅲ含）。主要為灰白—深灰色礫巖、砂礫巖、中—粗砂巖等，凝灰質(zhì)或泥質(zhì)膠結(jié)，在全區(qū)發(fā)育。含水層厚度平均為38.13m，在礦區(qū)北部和西部較厚向東南變薄，為16-3煤層直接充水含水層，富水性中等至強（圖3b）。地下水類型為承壓水，屬中等—強富水含水層，部分地段該含水層直接覆蓋在煤層之上，不僅處于采動破壞范圍之內(nèi)，而且位于垮落帶范圍之內(nèi)；因此，該含水層對16-3上煤層的開采不僅存在充水影響，而且構(gòu)成潰砂威脅。

圖3 敏東一礦地下水流場特征（單位：m）Fig.3 Char acter istics of the groundwater flow field in Mindong No.1 Mine(Unit:m)

3 礦井涌水情況

敏東一礦礦井目前開采范圍為南一采區(qū)，截至2018年底已完成16-3煤層Ⅰ01163上01、Ⅰ0116302工作面的回采，目前開采Ⅰ01163上03、Ⅰ0116304工作面。

礦井自2012年開始生產(chǎn)，礦井首采工作面涌水后，礦井涌水量急劇增加，最大涌水量達(dá)1109.38 m3/h，之后開始衰減。自2015年開始，涌水量逐漸減小至700 m3/h左右，近年來總涌水量也呈減小趨勢，目前礦井穩(wěn)定涌水量約為600 m3/h。

礦井涌水量主要由首采面涌水及其他涌水點涌水組成（圖4），其他涌水點水量較為穩(wěn)定，約56 m3/h，后續(xù)回采的Ⅰ01163上03工作面涌水量≯80 m3/h。

圖4 礦井水量構(gòu)成及變化趨勢Fig.4 Composition and change trend of mining water

從礦區(qū)含水層發(fā)育特征分析，獲得以下認(rèn)識：

（1）第四系中—粗砂、砂礫石孔隙含水層：受降水影響較大，隨著氣候的變化，年降水量的減少，含水量逐漸減少。

（2）15煤層組頂板及層間砂礫巖、砂巖含水巖組（I含）：由東北部向西南部逐漸變薄。該含水巖組上部與第四系含水巖組整合接觸，中部發(fā)育15煤組，煤層、泥巖、粉細(xì)砂巖等具備一定隔水作用，但隔水層的穩(wěn)定程度欠佳，鉆孔控制能力有限。

（3）16煤層組頂板礫巖、砂礫巖含水巖組（Ⅱ含）：含水層厚度平均為55 m，在北部和西部較厚向東南變薄。

（4）16煤層間礫巖、砂礫巖含水巖組（Ⅲ含）：含水層厚度平均為38.13 m，分布規(guī)律與16煤層頂板礫巖、砂礫巖含水巖組相似，在北部和西部較厚向東南變薄。

根據(jù)對該礦地質(zhì)、水文地質(zhì)資料的分析，影響煤礦地下水涌水量的主要區(qū)域是南一首采區(qū)及16煤層頂板礫巖、砂礫巖含水巖組和第四系粉中—粗砂、砂礫石孔隙含水層，通過地下注漿封堵可以有效地緩解礦井涌水量的增加。

4 帷幕注漿方法及施工工藝

帷幕注漿是在一定孔距的鉆孔中，將漿液灌入巖土層的裂隙、孔隙內(nèi)，形成連續(xù)的阻水帷幕，在巷道涌水量顯著的區(qū)域形成一定范圍的帷幕圈，以此截斷水流，達(dá)到防滲堵漏的目的，為巷道安全生產(chǎn)提供保障。

帷幕注漿首先要查明含水層層位、導(dǎo)水通道、出水水壓等水文地質(zhì)條件，選擇滲透系數(shù)大的地段作為注漿范圍，再通過地面鉆孔加大注漿壓力、提高擴散半徑增加注漿量等，從面達(dá)到注漿加固堵水的效果［8］。

4.1 帷幕注漿設(shè)計

為提高帷幕注漿設(shè)計的科學(xué)性和施工的成功率，帷幕注漿的帷幕形式優(yōu)選垂向接底式，注漿方式選用孔口封閉、不分段注漿，在注漿工程設(shè)計中，需要考慮以下施工組織原則：（1）建立地面注漿站，增加注漿流量；（2）增加注漿壓力，提高注漿擴散半徑；（3）堵截含水層導(dǎo)水通道；（4）增加圍巖強度［9］。

4.2 帷幕堵水線址選定

由于在礦床強烈的疏干條件下，地下水的補徑排條件會發(fā)生很大變化，含水層之間的天窗和斷層將會成為礦床開采中的主要突水部位和層段，從而導(dǎo)致礦床水文地質(zhì)條件發(fā)生改變，趨于復(fù)雜。

帷幕盡可能設(shè)置在含水層埋藏淺、厚度薄、隔水底板及帷幕線兩端隔水邊界穩(wěn)定可靠的地段［10］。

針對巷道的軟圍巖巖性特征、含水層的賦存特點，以及注漿滲透的范圍，同時結(jié)合巷道工作面的布置，為配合有利巷道掘進(jìn)，在礦區(qū)東南部選擇有代表性的16-3煤層Ⅰ01163上01工作面帷幕帶進(jìn)行注漿堵水工程示范。

4.3 注漿孔的布置

根據(jù)礦區(qū)01工作面涌水情況，選擇01工作面初采階段涌水量較大的大約280 m推進(jìn)距離范圍進(jìn)行注漿堵水，開展地下水治理；結(jié)合巷道覆巖主要泄流區(qū)分布，按照先帷幕外部后內(nèi)部的原則，布置注漿堵水的試驗鉆孔，對其實施鉆孔注漿封堵，封堵區(qū)域主要位于開采邊界附近，注漿鉆孔布置在Ⅱ、Ⅲ含水層分別外錯開采邊界10 m和內(nèi)錯20～30 m處，以對開采邊界附近的破斷張拉裂隙主通道重點封堵；其中，外錯孔的終孔位置位于Ⅲ含水層內(nèi)最下面一層粉砂巖厚硬巖層（孔深266 m），而內(nèi)錯孔的終孔位置位于Ⅱ含水層下部一層粉砂巖關(guān)鍵層（孔深230 m）?？紤]到水泥、粘土等注漿封堵材料在導(dǎo)水裂隙范圍的水平擴散范圍有限（通常不超過60 m），因此在平面上設(shè)置間隔80 m布置一個鉆孔。實際工程實施時，當(dāng)鉆孔鉆進(jìn)至Ⅱ含水層底界面且下套管護(hù)孔后，即采取鉆進(jìn)出現(xiàn)沖洗液大量漏失就注漿封堵的方式，直至鉆進(jìn)至設(shè)計終孔層位（圖5）。

圖5 地面鉆孔注漿封堵覆巖導(dǎo)水裂隙主通道剖面示意Fig.5 Profile of sealing off the main water channeling fissures in the overlying rock with grouting fr om surface drilled holes

4.4 地面鉆探工藝

帷幕注漿鉆探采用正循環(huán)鉆機，優(yōu)選二級鉆孔結(jié)構(gòu)，首先采用?190 mm鉆頭一開，鉆進(jìn)至Ⅱ含水層底界處（孔深約230 m），選擇隔水效果較好層位停鉆，下入?146×6 mm護(hù)管，管外采用永久固井經(jīng)耐壓試驗合格后，采用?113 mm鉆頭二開，鉆進(jìn)至終孔層位。注漿孔（Z1～Z4號）施工至關(guān)鍵層，出現(xiàn)鉆孔水位急劇下降、沖洗液漏失量急劇增大的位置才能停止鉆進(jìn)，進(jìn)行注漿封堵作業(yè)。

4.4.1 鉆機選擇

根據(jù)注漿目的和任務(wù)，設(shè)計最大鉆孔深度280 m，最大孔徑190 mm。按照設(shè)計的最大孔深和孔徑，依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)鉆機負(fù)荷的選擇原則，選擇SJ-300型鉆機，配套BW850/20型泥漿泵、YC6J180-33型發(fā)電機組，能夠滿足鉆探施工需要。

4.4.2 鉆孔結(jié)構(gòu)

由地表直至Ⅱ含水層底界面區(qū)域均采用?146 mm套管護(hù)孔，防止上覆Ⅰ含、Ⅱ含的含水層水體通過鉆孔涌入井下（見表1）。

表1 鉆孔結(jié)構(gòu)設(shè)計數(shù)據(jù)Table 1 Basic data for borehole profile design

4.4.3 鉆具組合

一開?190 mm擴孔鉆具組合：?190 mm鉆頭+?121 mm鉆鋌12根+?89 mm鉆桿+133.4 mm方鉆桿。從下至上第一根下部及第二根鉆鋌上部各加?187 mm螺旋穩(wěn)定器1個，防斜打直。

二開?113 mm孔段：?113 mm PDC鉆頭+? 108 mm取心管+?60 mm鉆桿串+?90 mm主動鉆桿。

4.4.4 鉆井液性能

以200目以上優(yōu)質(zhì)膨潤土為基漿，經(jīng)過24 h以上充分預(yù)水化和攪拌，隨鉆補充PAM、CMC、堿等鉆井液助劑，其性能指標(biāo)是失水量低、攜砂性好。

鉆井液循環(huán)系統(tǒng)長度＞15 m；配備鉆井液池1個，規(guī)格2 m×3 m×1.6 m；沉砂池1個，規(guī)格1.5 m×1.5 m×1.5 m；循環(huán)槽斷面規(guī)格0.4 m×0.3 m。

通常鉆井液密度控制在1.2～1.3 g/cm3、粘度16～22s，如鉆遇松散易塌地層，鉆井液密度控制在1.4～1.5 g/cm3、粘度19～28 s；含砂率≤4%，膠體率＞95%。并根據(jù)地層情況適當(dāng)調(diào)整鉆井液性能（見表2），必要時可適當(dāng)補充膨潤土，確?？妆诜€(wěn)定。

表2 各孔段鉆井液性能指標(biāo)Table 2 Drilling fluid performance index for each borehole section

4.4.5 鉆進(jìn)參數(shù)

各孔段鉆進(jìn)參數(shù)如表3所示。鉆進(jìn)中，應(yīng)根據(jù)地層巖性、孔深、孔徑和鉆進(jìn)方式，選擇合適的鉆壓、鉆井液密度、轉(zhuǎn)速、清孔方式與提鉆時間等鉆進(jìn)參數(shù)，實現(xiàn)優(yōu)快鉆進(jìn)，預(yù)防因孔壁坍塌、掉塊等造成卡鉆、埋鉆事故，確保鉆孔質(zhì)量。

表3 各孔段鉆進(jìn)參數(shù)Table 3 Drilling par ameters of each bor ehole section

4.4.6 注漿管柱

注漿管采用?50 mm無縫鋼管，其中在注漿段注漿管采用花管（在實管上打上花眼制成），非注漿段采用實管。

要求注漿管底端封閉，注漿段和非注漿段分界點處采取封漿措施，保證非注漿段封孔水泥漿不會下漏至注漿段。

4.4.7 止?jié){封孔

為了縮短水泥凝固時間，提高封孔效率，從孔口環(huán)空注入水灰比1（質(zhì)量比）、10%～30%水玻璃的水泥漿液，直至漿液從孔口溢出。封孔水泥漿面（由于凝固）下沉后應(yīng)多次回灌至地表，保證封孔效果。止?jié){封孔的位置為注漿層段的項端位置。

4.5 注漿工藝4.5.1 工藝流程

為保證注漿效果以及帷幕帶防滲能力，注漿工藝選擇孔內(nèi)全段間歇注漿多次完孔工藝。

首先將水和水泥攪拌均勻后，加入水玻璃、不擴散劑（聚丙烯酰胺）進(jìn)行二次攪拌，采用單孔一次注漿，注漿泵通過孔內(nèi)?50 mm注漿管串進(jìn)行孔內(nèi)注漿（圖6）。

圖6 孔內(nèi)花管串注漿示意Fig.6 Schematic diagram of grouting with the in-hole scr een pipe str ing

4.5.2 注漿材料

（1）由于注漿段地下水流量大、流速快，注漿漿液需要有較強的抗沖失能力，因此優(yōu)選水泥-水玻璃雙液漿的注漿施工方法。采用水灰比為1的漿液，根據(jù)情況添加水玻璃、防擴散劑。水泥選用PO 42.5普通硅酸鹽水泥，為了加速水玻璃硬化速度，采用較高模數(shù)的水玻璃（波美度30～45 Be，模數(shù)M=2.4～3.2），防擴散劑采用聚丙烯酰胺或陽離子［11-13］。

（2）考慮到導(dǎo)水裂隙主通道的發(fā)育程度普遍較大，粒徑偏小的封堵材料可能難以在裂隙空間停留，因此注漿初期選用粒徑偏大的材料注漿，待注漿壓力有上升趨勢時，再改用細(xì)粒、易凝結(jié)的材料注漿。

4.5.3 漿液配比

漿液濃度是漿液質(zhì)量的關(guān)鍵，每次注漿前要做壓水試驗，了解地層透水性，確定注漿漿液起始水固比及注漿速率、壓力等參數(shù)。

根據(jù)注漿材料配比實驗結(jié)果，雙液漿采用水灰比為1、3%水玻璃、4%～5%不擴散劑的配方。注漿時先壓清水，視孔內(nèi)吸水量情況確定漿液濃度，然后根據(jù)壓力變化及注漿量的情況進(jìn)行漿液配比調(diào)換，通常采用水灰比為2的漿液作為領(lǐng)漿，后續(xù)采用水灰比為1的漿液尾漿［14］。

水灰比、水玻璃、不擴散劑添加量在注漿不同階段根據(jù)不同地層及現(xiàn)場實際情況進(jìn)行動態(tài)調(diào)整，若施工注漿孔出水量較大、注漿范圍內(nèi)有明顯出水點及裂隙漏漿嚴(yán)重，可根據(jù)現(xiàn)場情況調(diào)整水灰比1～1.4，必要時也可采取加大注漿壓力的措施［15］。

4.5.4 泵壓及注漿量

注漿壓力：一般選用0.2～1.5 MPa，最大壓力2 MPa。

注漿結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)：在最大設(shè)計壓力下（2 MPa），孔內(nèi)注入率≯1 L/min后，繼續(xù)灌注60 min，注漿即可結(jié)束。

當(dāng)注漿液從孔口周圍或其他區(qū)域溢出地表時，立即停止注漿。

4.6 注漿效果評價

注漿施工前01工作面巷道涌水明顯，鉆孔有不同程度水量涌出，估算涌水量為232 m3/h。

鉆孔注漿施工后，由于地下水通道封堵，01工作面水流量明顯減少，后續(xù)鉆孔水位明顯下降，估算涌水量為150 m3/h，表明注漿堵水效果較明顯，注漿質(zhì)量較好。

5 結(jié)論

通過帷幕注漿封堵方法隔絕軟巖區(qū)地下水泄流通道，可改善周圍巖體結(jié)構(gòu)及其性能，提高巷道周圍巖體承壓能力和充分發(fā)揮圍巖潛在的自身承載能力，是解決礦井水“零排放”、實現(xiàn)地下水保護(hù)的關(guān)鍵技術(shù)，對保障煤礦的綠色開采和可持續(xù)發(fā)展具有非常重要的現(xiàn)實意義。

（1）根據(jù)礦區(qū)軟巖層及滲流區(qū)的特點，選擇滲透系數(shù)大的地區(qū)為注漿帷幕帶區(qū)域，通過地面鉆孔，實施帷幕注漿堵水，是礦區(qū)地下水治理的首選方法。

（2）通過注漿材料配比實驗數(shù)據(jù)，優(yōu)選封堵材料和漿液配比，注漿期間漿液穩(wěn)定性高、可注性好、堵水效果好。

（3）使用正循環(huán)鉆機地面鉆孔，采用簡化鉆孔結(jié)構(gòu)，優(yōu)選注漿設(shè)備、注漿方法和施工參數(shù)，提高注漿效果和控制區(qū)域。

（4）優(yōu)化注漿工程設(shè)計和施工工藝是注漿封堵成功的關(guān)鍵。合理設(shè)計注漿鉆孔位置、間距、帷幕帶長度和寬度、機泵設(shè)備和施工參數(shù)等，實現(xiàn)優(yōu)快鉆進(jìn)和高效注漿。

（5）通過鉆探獲取了詳實可靠的水文地質(zhì)資料，查明了含水層層位，驗證了礦區(qū)地下水富水區(qū)域及地下水流場類型，為今后巷道涌水治理提供了依據(jù)。

（6）通過鉆孔注漿試驗，原有的巷道滲流和涌水通道得到有效封堵，經(jīng)初步測算，01工作面涌水量由232 m3/h降低到150 m3/h，注漿堵水效果明顯，滿足巷道安全掘進(jìn)的要求。