尚長(zhǎng)沛, 楊 帆, 夏志平

(1.河南工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院汽車(chē)工程學(xué)院，南陽(yáng) 473000；2.河南省材料成形裝備智能技術(shù)工程研究中心，南陽(yáng) 473000；3.河南工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院，南陽(yáng) 473000；4.九江職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院，九江 332007)

0 引 言

鎂合金作為輕質(zhì)金屬材料，在汽車(chē)輕量化、武器、航空航天和電子3C等方面都有廣泛的應(yīng)用潛力，但囿于其力學(xué)性能不足，各種應(yīng)用尚待開(kāi)發(fā)[1]。以往對(duì)于變形鎂合金的強(qiáng)化研究，都是基于靜態(tài)(低速率)變形條件[2-3]。近年來(lái)，研究者開(kāi)始針對(duì)鎂合金高速變形的行為與應(yīng)用進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)其在高速變形條件下會(huì)展現(xiàn)出不同的力學(xué)響應(yīng)[4-7]。同時(shí)，研究者還比較關(guān)注鎂合金高速變形時(shí)的顯微組織演變與變形機(jī)制。已有研究指出，位錯(cuò)滑移與孿生的協(xié)同機(jī)制是鎂合金在高應(yīng)變速率條件下變形的主要機(jī)制[8]，并且基體中可能出現(xiàn)多種孿晶類(lèi)型[9]。研究人員系統(tǒng)地研究了EW75M合金的動(dòng)態(tài)壓縮性能，發(fā)現(xiàn)其在室溫和高溫下的變形機(jī)制均為孿生和滑移機(jī)制，并伴隨有動(dòng)態(tài)再結(jié)晶[10-13]。除了單一協(xié)調(diào)變形之外，孿晶之間還會(huì)發(fā)生交割等相互作用，形成大量的變形剪切帶[14-15]。另外，由于在高應(yīng)變速率條件下局部區(qū)域受到劇烈剪切作用，孿晶界附近發(fā)生畸變、晶格旋轉(zhuǎn)，最終形成特殊的界面結(jié)構(gòu)[16-17]。因此，孿生在協(xié)調(diào)鎂合金高速變形方面起到了重要的作用，但孿晶組織對(duì)于變形合金力學(xué)性能的影響尚待研究。

在室溫下鎂合金缺乏足夠的滑移系，而孿生作為一個(gè)重要的變形機(jī)制，其占比通常隨著應(yīng)變速率的增大而增加[9,18]。同時(shí)，孿晶界能夠切割基體、細(xì)化組織從而實(shí)現(xiàn)力學(xué)性能的提升[3,19]。GALIYEV等[20]研究了ZK60合金的室溫高速變形行為，提出了孿生是細(xì)化組織的主要因素。因此，利用高速變形在基體中引入大量的孿晶結(jié)構(gòu)與孿晶界，從而實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化是一種可行的策略。

WE系列鎂合金是常見(jiàn)的商用鎂合金，在室溫和高溫下均有良好的力學(xué)性能和成形性。該類(lèi)鎂合金在航空航天等領(lǐng)域的應(yīng)用前景良好，研究其高速變形機(jī)制以及變形組織對(duì)力學(xué)性能的影響意義重大。為此，作者對(duì)T4態(tài)和T6態(tài)WE54合金進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)(低速)壓縮和空氣錘鍛(高速)變形試驗(yàn)，對(duì)比研究了高/低速條件下的組織演變、硬度和壓縮性能。

1 試樣制備與試驗(yàn)方法

試驗(yàn)材料為商用擠壓態(tài)WE54合金，由江西師達(dá)鎂合金技術(shù)有限公司提供。將該合金在520 ℃下固溶8 h(T4態(tài))，隨后在250 ℃下時(shí)效16 h(T6態(tài))。由圖1可知，T4態(tài)合金的粒徑為54 μm，T6態(tài)合金的為53 μm，可見(jiàn)時(shí)效處理對(duì)晶粒尺寸基本沒(méi)有影響。

圖1 不同熱處理態(tài)WE54合金的顯微組織和晶粒尺寸分布

在不同熱處理態(tài)合金錠上線切割出尺寸為φ15 mm×30 mm的圓柱體試樣，用2000#砂紙打磨試樣表面后，在北鍛C41-65kg型空氣錘上進(jìn)行高速壓縮變形試驗(yàn)，通過(guò)在試樣四周布置特定高度的鋼塊來(lái)控制錘鍛下壓量，單道次落錘得到的下壓量控制在約13%；在AGS-X50KN型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形試驗(yàn)，下壓速度為0.5 mm·min-1，控制卸載后殘余的下壓量約為13%。壓縮變形時(shí)的溫度均為室溫，壓縮方向平行于試樣軸向。

在壓縮變形后的試樣上橫向取樣，依次用800#，2000#，7000#砂紙打磨后，在體積分?jǐn)?shù)為15%的高氯酸乙醇溶液中進(jìn)行電解拋光，電壓30 V、電流0.3 A、時(shí)間3 min，再在由3 g苦味酸、25 mL冰乙酸、25 mL去離子水和150 mL乙醇組成的溶液中腐蝕45 s，采用GX41型光學(xué)顯微鏡(OM)和Phenom Pro型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察顯微組織，統(tǒng)計(jì)了變形晶粒尺寸、發(fā)生孿生變形晶粒占變形晶粒的比率(孿生概率)和孿晶的面積分?jǐn)?shù)，每種試樣均選擇200顆晶界清晰的變形晶粒進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。

采用XHVT-10Z型硬度計(jì)測(cè)定維氏硬度，加載力為49.03 N，保載時(shí)間15 s，各測(cè)10個(gè)點(diǎn)，去除偏差較大的數(shù)據(jù)點(diǎn)后取平均值。在壓縮變形后的試樣上線切割出尺寸為φ10 mm×18 mm的圓柱體試樣，在AGS-X50KN型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上再次進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試驗(yàn)，壓縮方向平行于前一次壓縮方向，下壓速度為0.5 mm·min-1，各測(cè)2個(gè)平行試樣。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 變形組織

由圖2對(duì)比圖1可以看出，不同速率下變形后T4態(tài)合金組織中均出現(xiàn)了大量孿晶。由局部放大圖可知，準(zhǔn)靜態(tài)變形后，T4態(tài)合金中的變形晶粒有3類(lèi)：一類(lèi)是富孿晶晶粒，其孿晶面積占晶粒面積的15%以上，記為R；一類(lèi)是貧孿晶晶粒，其孿晶面積小于晶粒面積的15%，記為P；一類(lèi)是無(wú)孿晶晶粒，晶粒中幾乎沒(méi)有產(chǎn)生孿晶，記為F。大多數(shù)孿晶呈現(xiàn)平行分布的形貌，也有部分晶粒中的孿晶比較復(fù)雜，出現(xiàn)了幾組不同方向平行的孿晶相互交割的現(xiàn)象。WE系列鎂合金主要的變形機(jī)制是位錯(cuò)滑移和孿生[21]，變形后T4態(tài)WE合金組織的特征與該研究結(jié)果較為吻合，在變形晶粒中觀察到了孿生變形。

圖2 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T4態(tài)WE54合金的OM形貌

高速變形組織中的孿晶類(lèi)型和準(zhǔn)靜態(tài)變形后的相同，只是R晶粒和P晶粒的數(shù)量比準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形組織中的多，F(xiàn)晶粒的數(shù)量則較少，亦即高速壓縮變形組織中出現(xiàn)了更密集的孿晶。這說(shuō)明對(duì)于WE54合金，孿生變形在協(xié)調(diào)高應(yīng)變速率變形過(guò)程中起到更重要的作用。

由圖3可以看出，無(wú)論是準(zhǔn)靜態(tài)變形還是高速變形，T4態(tài)合金中變形晶粒內(nèi)部分孿晶呈現(xiàn)平行形貌，一些平行孿晶之間發(fā)生交割，而在某些粗大孿晶(箭頭所示)的內(nèi)部出現(xiàn)了二次孿晶。變形晶粒內(nèi)孿晶之間的交互作用比較復(fù)雜，這種交互作用有利于切割基體、細(xì)化組織[22]。另外，對(duì)比可見(jiàn)高速變形合金中孿晶交割的現(xiàn)象更加嚴(yán)重。

圖3 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T4態(tài)WE54合金的SEM形貌

由圖4可見(jiàn)，準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T6態(tài)合金的變形晶粒按照晶內(nèi)孿晶面積分?jǐn)?shù)的大小也可分為R，P和F等3類(lèi)，孿晶也展現(xiàn)出平行排列和交割兩種特征。

圖4 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T6態(tài)WE54合金的OM形貌

由圖5可見(jiàn)，準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形T6態(tài)合金組織中大量晶粒依靠孿晶發(fā)生變形，大部分孿晶呈現(xiàn)出平行排列和交割形貌，部分粗大孿晶內(nèi)出現(xiàn)少量二次孿晶。

圖5 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T6態(tài)WE54合金的SEM形貌

由圖6可見(jiàn)：相對(duì)于未變形合金(見(jiàn)圖1)，壓縮變形后合金的組織中均沒(méi)有明顯的大晶粒存在(晶粒尺寸大于120 μm)，這是由于在塑性變形中的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)和剪切作用下，亞晶界旋轉(zhuǎn)形成大角度晶界，大晶粒破碎；準(zhǔn)靜態(tài)、高速變形合金的平均晶粒尺寸與未變形合金相比均不存在明顯差異，說(shuō)明13%壓下量的準(zhǔn)靜態(tài)/高速變形均沒(méi)有產(chǎn)生明顯的細(xì)晶。

圖6 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T4態(tài)和T6態(tài)WE54合金的晶粒尺寸分布

由圖7可以看出：T4態(tài)合金經(jīng)準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形后的孿生概率僅為31%，經(jīng)高速變形后的孿生概率達(dá)到59%，后者幾乎是前者的2倍；高速變形后T6態(tài)合金中的孿生概率也遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于準(zhǔn)靜態(tài)變形合金的；同時(shí)，高速變形后T4態(tài)和T6態(tài)合金中孿晶的面積分?jǐn)?shù)也高于準(zhǔn)靜態(tài)變形合金的；另外，在相同變形速率下，T6態(tài)合金中的孿晶數(shù)量比T4態(tài)合金中的多，即孿生概率和孿晶面積分?jǐn)?shù)更高。

圖7 準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后T4態(tài)和T6態(tài)WE54合金組織的孿生概率和孿晶面積分?jǐn)?shù)

2.2 力學(xué)性能

由圖8可以看出：未變形時(shí)T4態(tài)和T6態(tài)合金的硬度較低，進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后硬度均略有升高，并且高速變形后的硬度增幅更大；此外，T4態(tài)合金變形前后硬度的增幅高于T6態(tài)合金的。

圖8 變形前后T4態(tài)和T6態(tài)WE54合金的維氏硬度

由圖9可以看出，不同狀態(tài)WE54合金均沒(méi)有出現(xiàn)明顯的屈服現(xiàn)象。因此，以產(chǎn)生0.2%殘余變形的強(qiáng)度作為屈服強(qiáng)度，誤差在±5 MPa。由表1可以看出：與未變形合金相比，T4態(tài)和T6態(tài)合金變形后的屈服強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均顯著提高，總壓縮應(yīng)變則有所降低；不論是T4態(tài)合金還是T6態(tài)合金，高速變形后的屈服強(qiáng)度均高于準(zhǔn)靜態(tài)變形的，但抗壓強(qiáng)度相差不大；T6態(tài)合金變形前后屈服強(qiáng)度的增幅小于T4態(tài)合金的。

表1 未變形和變形后不同狀態(tài)WE54合金的壓縮性能

圖9 未變形和變形后不同狀態(tài)WE54合金的壓縮工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線

結(jié)合組織分析可知：不同速率變形前后不同狀態(tài)合金的晶粒尺寸相近，未發(fā)生細(xì)化，對(duì)合金力學(xué)性能的提高作用不大。

對(duì)于T4態(tài)合金，準(zhǔn)靜態(tài)變形產(chǎn)生的孿晶界能夠細(xì)化組織,阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，從而提高合金的力學(xué)性能；在高速變形下，孿晶產(chǎn)生的概率以及孿晶面積分?jǐn)?shù)相比于準(zhǔn)靜態(tài)變形均有所提高，孿晶切割基體、細(xì)化組織以及阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的能力更強(qiáng)，因此變形后合金力學(xué)性能提升的幅度更大。對(duì)于T6態(tài)合金，經(jīng)過(guò)變形后也顯示出類(lèi)似T4態(tài)合金的組織演變和力學(xué)性能提升規(guī)律，即準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形均通過(guò)產(chǎn)生孿晶來(lái)提高力學(xué)性能。

3 結(jié) 論

(1)T4態(tài)和T6態(tài)WE54合金在準(zhǔn)靜態(tài)變形和高速變形后，部分變形晶粒內(nèi)出現(xiàn)孿晶，并且一些粗大孿晶內(nèi)形成了二次孿晶，孿晶出現(xiàn)平行排列和交割特征；高速變形后的孿晶數(shù)量更多。

(2)不同速率變形后T4態(tài)和T6態(tài)合金的變形晶粒尺寸未發(fā)生明顯變化，而新生成的孿晶由于切割基體細(xì)化了組織，有助于維氏硬度和壓縮性能的提高；高速變形能夠促進(jìn)晶粒采用孿生機(jī)制協(xié)調(diào)變形，產(chǎn)生更多的孿晶界細(xì)化組織，提升變形后合金的硬度和屈服強(qiáng)度。