王海濤 ，仲冠宇 ，衛(wèi)然 ，左羅

（1.頁(yè)巖油氣富集機(jī)理與有效開發(fā)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100101；2.中國(guó)石化石油工程技術(shù)研究院，北京 100101）

0 引言

國(guó)內(nèi)深層頁(yè)巖氣資源量豐富，僅焦石壩南部、丁山、威遠(yuǎn)、永川等區(qū)域深層頁(yè)巖氣（埋深大于3 500 m）資源量就達(dá) 7×1011m3［1-2］。 自 2013 年以來(lái)，中國(guó)石化先后開展了多口深層頁(yè)巖氣井壓裂先導(dǎo)試驗(yàn)，最深頁(yè)巖氣井垂深達(dá)4 627 m，在地質(zhì)、鉆完井及壓裂工藝技術(shù)上獲得了重要突破［3-7］。

與目前四川盆地已投入商業(yè)開發(fā)的3 500 m以淺的頁(yè)巖氣相比，隨著埋深增加，深層頁(yè)巖脆性指數(shù)、彈性模量、泊松比、水平應(yīng)力降低，天然裂縫開啟壓力、閉合壓力和破裂壓力均明顯增加［8-9］，導(dǎo)致了壓裂泵壓的上升（85～113 MPa），施工壓力窗口極窄。高施工壓力條件下加砂困難，提凈壓受限，進(jìn)而導(dǎo)致復(fù)雜縫占比低（20%～30%），導(dǎo)流能力和改造體積有限。因此，不少深層頁(yè)巖氣井產(chǎn)量低，遞減快，達(dá)不到商業(yè)開發(fā)要求，產(chǎn)量小于 5×104m3/d，半年遞減 50%以上［10-25］。

由此可見，制約深層頁(yè)巖氣壓裂改造效果的首要問(wèn)題在于如何有效降低施工壓力，為壓裂工藝的實(shí)施提供足夠的壓力窗口，從而為合理提高排量、增加壓裂液黏度、提升凈壓力、增大縫寬和導(dǎo)流能力等各項(xiàng)工藝措施創(chuàng)造條件。針對(duì)此問(wèn)題，本文分析了深層頁(yè)巖氣井壓裂施工高壓的形成機(jī)制及主控因素，在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步提出了相應(yīng)的降壓措施，從而為深層頁(yè)巖氣層的高效改造提供技術(shù)參考。

1 深層頁(yè)巖高壓裂施工壓力原因

1.1 巖石非線性變形的影響

采用川東南某深層頁(yè)巖氣井實(shí)際巖心，開展了不同圍壓下的單軸壓縮實(shí)驗(yàn)（見圖1）。

圖1 不同圍壓下單軸壓縮應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系

首先，隨著圍壓的增加，巖石開始出現(xiàn)部分塑性變形；然后，保持有效圍壓40 MPa，將系統(tǒng)加熱至140℃。對(duì)比常溫和高溫下巖石受壓縮狀態(tài)的應(yīng)力-應(yīng)變結(jié)果發(fā)現(xiàn)：常溫下達(dá)到峰值壓力時(shí)，頁(yè)巖瞬間破壞，顯現(xiàn)劈裂多縫特征，殘余應(yīng)力高；高溫下達(dá)到峰值壓力前的塑性變形持續(xù)顯現(xiàn)，剪切縫破壞顯著，裂縫面單一（見圖2），殘余應(yīng)力低。

圖2 常溫及140℃條件下單軸壓縮實(shí)驗(yàn)前后巖心照片

實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象表明，高溫、高圍壓地層條件下的頁(yè)巖以非線性變形特征為主，即線彈性模量隨應(yīng)變?cè)黾硬粩鄿p小［11］。本文分別模擬了線彈性變形和非線性變形2種條件下射孔套管起裂的應(yīng)力場(chǎng)特征（見圖3）。結(jié)果表明：頁(yè)巖非線性變形條件下井壁受張應(yīng)力作用區(qū)域比線彈性模型明顯要小，張應(yīng)力最大值比線彈性模型小近30%，造成較高的起裂壓力。由此可見，深層頁(yè)巖在高溫、高圍壓下的非線性變形導(dǎo)致破裂壓力升高，這是造成壓裂施工壓力高、縫寬窄的重要原因。

圖3 不同變形條件下井壁巖石張應(yīng)力云圖

1.2 巖石力學(xué)參數(shù)變化的影響

根據(jù)Duncan非線性本構(gòu)模型，任一應(yīng)力（σ1，σ3）的切線彈性模量和泊松比的計(jì)算式［11］為

式中：Et為切線彈性模量，MPa；pa為大氣壓，MPa；K，n，Rf分別為材料不同的常數(shù)；G，F(xiàn)，D分別為實(shí)驗(yàn)的不同常數(shù) （由對(duì)頁(yè)巖力學(xué)實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)擬合得到）；φ為內(nèi)摩擦角，（°）；C 為黏聚力，MPa；σ1為最小主應(yīng)力，MPa；σ3為圍壓，MPa；νt為切線泊松比。

根據(jù)式（1）和式（2）分別計(jì)算了圍壓為 0，30 MPa時(shí)4口深層頁(yè)巖氣井目的層頁(yè)巖的彈性模量和泊松比（見圖4）。 WY1，YY1，DY2，NY1 井目的層垂深分別為3 621，3 988，4 417，4 627 m。

由圖4可以看出，考慮圍壓條件下的彈性模量和泊松比都有不同程度增加，隨著不同區(qū)塊頁(yè)巖埋深的增加，泊松比提高幅度為1.7%～39.8%，塑性明顯增強(qiáng)。由此可見，高圍壓下頁(yè)巖彈性模量的增加意味著縫寬的減?。?4］。 根據(jù)天然裂縫開啟壓裂計(jì)算式（式（3））［15］，泊松比增加，則天然裂縫開啟臨界凈壓力（pI）增加，這就要更高的壓裂泵壓輸出，以滿足裂縫的張開和延伸。這也是深層頁(yè)巖施工壓力高的原因之一。

圖4 考慮圍壓條件的彈性模量和泊松比

式中：σmax為最大水平主應(yīng)力，MPa；σmin為最小水平主應(yīng)力，MPa；ν 為泊松比。

1.3 地應(yīng)力參數(shù)變化的影響

由于地質(zhì)構(gòu)造、板塊運(yùn)動(dòng)、地震活動(dòng)等地殼動(dòng)力學(xué)方面的原因所附加的構(gòu)造應(yīng)力作用，使得原地應(yīng)力呈現(xiàn)各向異性特征。比如焦石壩南部和丁山區(qū)塊深層頁(yè)巖，受到齊岳山斷裂自南東向—北西向強(qiáng)烈逆沖，垂直主應(yīng)力σv和2個(gè)水平主應(yīng)力（σH，σh）之間的關(guān)系通常表現(xiàn)為走滑地應(yīng)力類型（σH＞σv＞σh）。 局部構(gòu)造內(nèi)，構(gòu)造擠壓作用越強(qiáng)烈，2個(gè)水平應(yīng)力越接近，則越容易形成T形縫或由垂直縫向水平縫過(guò)渡的形態(tài)。此時(shí)，在壓裂施工初期（前置液不加砂階段），表現(xiàn)為縫內(nèi)憋壓，施工壓力隨排量提升而急劇上升，破裂點(diǎn)不明顯；到裂縫延伸突破原始裂縫或微小斷層后，壓力才有所下降。

1.4 水平井筒方位的影響

理想情況下，水平井軌跡一般沿最小水平主應(yīng)力方向鉆進(jìn)，那么壓裂后容易形成與水平井筒垂直的橫切縫。根據(jù)文獻(xiàn)［16］提供的DY2HF井基礎(chǔ)資料，通過(guò)有限元方法模擬了井筒與最小水平主應(yīng)力不同夾角下裂縫起裂規(guī)律。結(jié)果表明：盡管井筒軸線與最小水平主應(yīng)力方向一致時(shí)會(huì)產(chǎn)生與井筒軸線方向垂直的裂縫面，但所對(duì)應(yīng)的破裂壓力也相對(duì)較高（見圖5），這也是引起較高施工壓力的重要原因。

圖5 井筒與最小水平主應(yīng)力不同夾角對(duì)應(yīng)的破裂壓力

1.5 射孔參數(shù)的影響

施工壓力與射孔密度、射孔穿透深度呈負(fù)相關(guān)關(guān)系?？酌芎涂籽鄞┥畹脑黾?，相應(yīng)增大了壓裂液向地層的滲濾面積，孔周孔隙壓力增大，使張應(yīng)力作用增大，因而有利于裂縫在射孔根部起裂后沿孔軸方向擴(kuò)張，降低破裂壓力。深層頁(yè)巖氣井中，頁(yè)巖強(qiáng)度、圍壓與中深層相比明顯增大，該條件下射孔孔徑、穿深與中深層相比明顯減?。?7］，因此，近井壁巖石破壞難度增大，破裂壓力增加。

1.6 壓裂液黏度的影響

壓裂液黏度對(duì)施工壓力存在一定的影響。根據(jù)文獻(xiàn)［16］提供的DY2HF井基礎(chǔ)資料，在有限元模型中，通過(guò)改變滲透系數(shù)來(lái)分析壓裂液黏度對(duì)起裂壓力的影響。計(jì)算結(jié)果表明：隨著壓裂液黏度增大，起裂壓力增大趨勢(shì)明顯；壓裂液黏度小于150 mPa·s時(shí)，黏度每增加50 mPa·s，起裂壓力增加6～7 MPa；壓裂液黏度從150 mPa·s增至 200 mPa·s， 破裂壓力增加約 15 MPa（見圖6）。這是由于低黏液體在頁(yè)巖中滲透性更好，更容易滲濾至微裂縫、天然裂縫中而增大孔隙壓力，使張應(yīng)力作用增大，從而降低破裂壓力?，F(xiàn)場(chǎng)深頁(yè)巖氣井壓裂（深度4 000 m），通常在前置液造縫階段采用高黏滑溜水、膠液等高黏壓裂液，導(dǎo)致初期施工壓力較高。

圖6 不同壓裂液黏度對(duì)應(yīng)的破裂壓力

2 降低施工壓力的技術(shù)對(duì)策

2.1 優(yōu)選深穿透定面射孔或多簇深穿透等孔徑射孔

研究及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，采用傳統(tǒng)60°相位角螺旋式射孔方式往往無(wú)法避免近井彎曲摩阻［18-20］。在地層傾角較大且水平井筒與最小水平主應(yīng)力夾角大于30°時(shí)，近井裂縫彎曲摩阻明顯增加，會(huì)引起異常高的施工壓力；因此，可以采用深穿透定面射孔來(lái)減小彎曲摩阻。定面射孔較傳統(tǒng)螺旋射孔總摩阻系數(shù)能降低約60%，其中近井摩阻系數(shù)降低75%。

定面射孔器射孔在套管同一扇面上形成多個(gè)孔眼應(yīng)力集中帶，產(chǎn)生的應(yīng)力最大。這樣巖石越容易破裂，所需要的施工泵壓就越小。同時(shí)，在相同改造半徑內(nèi)，定面射孔產(chǎn)生的誘導(dǎo)應(yīng)力也高于螺旋射孔（見圖7），這可為后續(xù)縫網(wǎng)改造創(chuàng)造條件。

圖7 不同射孔方式及凈壓力下誘導(dǎo)應(yīng)力隨改造半徑的分布

頁(yè)巖氣井壓裂現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用中，定面射孔較傳統(tǒng)螺旋式射孔，水力裂縫起裂壓力可降低3～5 MPa，但較傳統(tǒng)螺旋式射孔引起的套管承壓能力有所降低 （見表1）。在具體應(yīng)用時(shí)，可通過(guò)降低定面射孔孔徑或者控制射孔間夾角在30°～60°，這樣就可達(dá)到與螺旋射孔相當(dāng)?shù)奶坠軓?qiáng)度。

表1 套管開孔后擠毀強(qiáng)度性能計(jì)算結(jié)果

頁(yè)巖氣井壓裂還可采用多簇深穿透等孔徑射孔技術(shù)（孔徑大于9.5 mm，穿深大于或等于800 mm），目的是減小無(wú)效孔眼占比，降低孔徑分布不均造成的孔眼非均勻集中進(jìn)液程度，實(shí)現(xiàn)降低深層頁(yè)巖裂縫初始起裂壓力。

壓裂現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用中，深穿透等孔徑射孔技術(shù)較傳統(tǒng)螺旋式射孔施工破裂壓力降低6～8 MPa，泵砂施工壓力可降低4～6 MPa。在遇到井軌跡穿行不同小層界面且不可避免劃分為同一壓裂段的情況時(shí)，可采取定向向下或向上多簇深穿透等孔徑射孔，這也可一定程度上降低施工壓力。

2.2 優(yōu)化預(yù)處理酸液類型及注酸工藝

酸對(duì)頁(yè)巖力學(xué)性質(zhì)的影響主要表現(xiàn)為使其強(qiáng)度降低，對(duì)變形特征影響不是很大。這一影響將有利于降低巖石的破裂壓力。

目前國(guó)內(nèi)90%以上的頁(yè)巖氣井在壓裂過(guò)程中都要進(jìn)行全井段酸預(yù)處理，以降低初始起裂壓力。大多預(yù)處理酸液類型以質(zhì)量分?jǐn)?shù)10%～15%的鹽酸為主，且各區(qū)塊酸降壓效果差距較大。焦石壩、丁山區(qū)塊部分頁(yè)巖氣井酸降壓效果統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)（見圖8），酸降壓力隨頁(yè)巖埋深的增加呈降低趨勢(shì)，個(gè)別深層頁(yè)巖氣井全井壓裂施工酸降壓效果非常有限，甚至觀測(cè)不到明顯的酸降壓力［21］。因此，需要進(jìn)一步優(yōu)化預(yù)處理酸液配方，對(duì)于黏土體積分?jǐn)?shù)大（大于40%）的頁(yè)巖，建議采用15%HCl＋1.5%HF，注酸方式可在目前單一前置預(yù)處理酸基礎(chǔ)上增加中間交替注酸施工環(huán)節(jié)。

圖8 焦石壩及丁山區(qū)塊不同頁(yè)巖埋深對(duì)應(yīng)的酸降壓效果

在采用酸液進(jìn)行預(yù)處理時(shí)，由于井筒中灌滿了清水或滑溜水，在替酸過(guò)程中，清水更容易滲濾至靠近A靶點(diǎn)的射孔簇而引導(dǎo)酸液滲濾至其中，此時(shí)，靠近B靶點(diǎn)的射孔簇很難進(jìn)行有效的酸預(yù)處理。對(duì)此，一方面，可通過(guò)增加主體酸、優(yōu)化酸液用量，直接提高預(yù)處理酸規(guī)模；另一方面，在施工時(shí)，替酸排量一般為4～6 m3/min，等酸到達(dá)靠近跟部的第1簇射孔位置后，再將排量降低至2～3 m3/min，以增加酸巖接觸時(shí)間和酸壓降效果，等進(jìn)入第1簇孔眼的酸量達(dá)8～10 m3后，再將排量提高到6～7 m3/min，以確保剩余的酸液進(jìn)入其他射孔簇，從而保證所有射孔簇均得到有效酸預(yù)處理。

2.3 降壓-促縫-穩(wěn)壓一體化施工工藝參數(shù)

研究發(fā)現(xiàn)，壓裂液排量對(duì)復(fù)雜縫網(wǎng)的形成有較大影響。早期前置液階段排量提升過(guò)快且高排量，使得水力裂縫直接穿過(guò)原生天然裂縫，造成低破裂壓力射孔簇產(chǎn)生優(yōu)勢(shì)起裂延伸，加劇段內(nèi)多簇裂縫擴(kuò)展的非均衡特征，以致于先壓開縫對(duì)相鄰縫誘導(dǎo)應(yīng)力作用增強(qiáng)而使得其破裂壓力也相應(yīng)增加，施工難度加大［22］?？紤]到深層頁(yè)巖本身縫網(wǎng)形成難度較大，應(yīng)盡可能利用好天然裂縫。壓裂設(shè)計(jì)施工時(shí)，采用中、低排量有利于打開原生天然裂縫，同時(shí)還利于提高簇間裂縫延伸的均勻性?，F(xiàn)場(chǎng)施工條件允許的情況下，可采取脈沖升排量模式+適當(dāng)?shù)团帕?，以促進(jìn)縫網(wǎng)的形成。整個(gè)設(shè)計(jì)施工應(yīng)當(dāng)圍繞“降壓-促縫-穩(wěn)壓”這一目標(biāo)。

1）采用低濾失變黏度滑溜水進(jìn)行擴(kuò)縫。這有效增大了裂縫波及范圍內(nèi)的孔隙壓力，同時(shí)利用了裂縫前緣水化作用，降低了深部地層巖石強(qiáng)度，起到了降壓促縫的作用。

2）采用140～200目支撐劑進(jìn)行前置液超前加砂。一方面，可以提高井筒靜液柱壓力，有利于降低井口施工壓力；另一方面，高排量下細(xì)粉砂呈懸浮狀態(tài)，更容易向地層深部和早期微小尺度裂縫內(nèi)運(yùn)移，起到降濾、打磨和支撐作用，減少?gòu)澢芽p、多裂縫等復(fù)雜情況，降低近井壁彎曲摩阻，避免天然裂縫過(guò)早開啟而影響主裂縫延伸能力。同時(shí)，還可在一定程度上防止小微縫閉合，進(jìn)一步提高主-支縫的連通性（見圖9）。

圖9 不同加細(xì)粉砂時(shí)機(jī)下分支縫充填程度

3）主支撐劑加砂階段，采用穩(wěn)步小臺(tái)階升排量（每個(gè)加砂階段中頂液期，排量按照0.2～0.5 m3/min進(jìn)行逐步提升）下的近線性加砂技術(shù)。排量總體逐段上升有利于保持縫內(nèi)凈壓力，支撐劑以低砂比長(zhǎng)段塞方式注入有利于在裂縫中呈連續(xù)鋪置且砂體積比穩(wěn)步提升，避免階梯式加砂體積比快速變化而導(dǎo)致壓力變化幅度過(guò)大而引起砂堵超壓的可能性。

2.4 其他配套降壓措施

1）優(yōu)化鉆井軌跡設(shè)計(jì)，盡可能減小井筒方位與最小水平主應(yīng)力夾角。水平井偏離最小水平主應(yīng)力方向以不超過(guò)40°為宜，以減少裂縫起裂過(guò)程中發(fā)生扭曲而增加近井彎曲摩阻，避免影響施工壓力。異常高壓地層考慮連續(xù)油管噴砂射孔，降低起裂壓力。低排量循環(huán)脈沖注入方式對(duì)頁(yè)巖層實(shí)施“軟壓裂”，以降低初始起裂壓力。

2）采用耐高溫、高密度的高降阻加重壓裂液體系，增加靜液柱壓力，降低井口壓力。

3）采用多簇極限限流射孔，提高裂縫均衡起裂與擴(kuò)展，避免局部?jī)?yōu)勢(shì)射孔簇過(guò)度改造導(dǎo)致誘導(dǎo)應(yīng)力分布差異大而增加起裂壓力。

4）嘗試選用φ177.8 mm套管完井，降低沿程摩阻。

3 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)例

DY4HF井位于四川盆地東南部，埋深超過(guò)4 000 m，是典型的深層頁(yè)巖氣井。前期在相鄰的深層頁(yè)巖氣井DY2HF井中采用常規(guī)頁(yè)巖氣井工藝，出現(xiàn)了施工壓力窗口窄、砂比敏感的情況，其壓裂難度極大。針對(duì)高施工壓力的技術(shù)難題，DY4HF井采用了多套降低施工壓力的工藝措施：1）射孔時(shí)采用了大孔徑深穿透射孔工藝（孔徑大于或等于13.9 mm）；2）優(yōu)化了酸液配方，單段酸液用量增加5～10 m3，采用變排量注酸工藝，促進(jìn)了多射孔簇酸預(yù)處理的均勻程度；3）優(yōu)選高降阻、耐溫壓裂液；4）適當(dāng)減小前置膠液用量，同時(shí)采用超前加粉砂壓裂工藝，降低了因?yàn)V失引起高施工壓力的同時(shí)，保證了小尺度裂縫的充填；5）加砂方式由前期低砂比短段塞轉(zhuǎn)變?yōu)榈蜕氨入A梯長(zhǎng)段塞+中高砂比中等規(guī)模段塞。

采用上述措施后，施工難度大幅降低，在110 MPa施工限壓下，排量達(dá)15～17 m3/min，壓力為96～106 MPa，整井累計(jì)注入壓裂液量為42 070 m3，砂量為1 210 m3，設(shè)計(jì)符合率達(dá)96%。壓后獲得20.56×104m3/d的測(cè)試產(chǎn)量。與鄰井DY2HF井相比，施工效果明顯改善，單段加砂量提高1.6倍，綜合砂液比提高近1.7倍，測(cè)試產(chǎn)量提高51.4%。

4 結(jié)論

1）從深層頁(yè)巖氣鉆完井-壓裂一體化設(shè)計(jì)的角度出發(fā)，在鉆井方案設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)當(dāng)考慮井軌跡著陸位置、完井方式等對(duì)后期壓裂改造的影響，包括不同井斜角及方位角下地層破裂壓力的預(yù)測(cè)、不同完井方式及完井井眼尺寸下壓裂施工井口壓力的預(yù)測(cè)。

2）從壓裂地質(zhì)評(píng)價(jià)-工程設(shè)計(jì)一體化角度出發(fā)，在進(jìn)行壓裂方案與工藝參數(shù)優(yōu)化之前，就要考慮水平井穿行軌跡對(duì)應(yīng)的巖石物理及力學(xué)性質(zhì)對(duì)起裂壓力的影響；在精細(xì)分層、分段、分簇綜合可壓性評(píng)價(jià)的基礎(chǔ)上，再圍繞降低施工壓力的核心，進(jìn)行射孔方式及參數(shù)優(yōu)化、壓裂工藝及參數(shù)設(shè)計(jì)、壓裂工作液及支撐劑優(yōu)選等針對(duì)性設(shè)計(jì)工作。

3）從壓裂施工-后評(píng)估一體化角度出發(fā)，在壓裂施工過(guò)程中，利用好微注診斷測(cè)試、小型壓裂測(cè)試及相鄰井/段壓裂施工數(shù)據(jù)等資料分析反演結(jié)果，實(shí)時(shí)調(diào)整酸預(yù)處理注入方式、前置液造縫方式、主壓裂加砂方式等；再結(jié)合實(shí)際應(yīng)用降壓效果，進(jìn)行工藝適應(yīng)性后評(píng)估，形成學(xué)習(xí)-改進(jìn)的閉環(huán)系統(tǒng)，以形成有針對(duì)性的綜合降低深層頁(yè)巖氣井壓裂施工壓力的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施與控制技術(shù)。