陳大川，李亮如，彭勃，林悅慈

（1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410082；2.建筑安全與節(jié)能教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（湖南大學(xué)），湖南 長(zhǎng)沙 410082；3.湖南固特邦土木技術(shù)發(fā)展有限公司，湖南 長(zhǎng)沙 410205）

國(guó)外學(xué)者對(duì)灌漿料的研究較早，世界上最早的灌漿料起源于1802 年的法國(guó)，為法國(guó)工程師Charles Berling 為加固砌筑墻體所創(chuàng)造，距今已有200 余年.隨后該技術(shù)不斷傳入其他國(guó)家[1].水泥基灌漿料由高強(qiáng)膠結(jié)材料、多種功能外加劑和精選骨料等組成，具有超強(qiáng)黏結(jié)、早強(qiáng)、高強(qiáng)、微膨脹、大流動(dòng)性等優(yōu)點(diǎn)[2]，多用于混凝土結(jié)構(gòu)加固、補(bǔ)強(qiáng)、修復(fù).灌漿料的強(qiáng)度除與膠結(jié)材料、外加劑等各項(xiàng)因素有關(guān)外，與其幾何尺寸、幾何形狀等變化也密切相關(guān).同時(shí)，隨著灌漿料在加固工程中的應(yīng)用日益廣泛，為了確保施工進(jìn)度及安全，工程對(duì)灌漿料早期抗壓強(qiáng)度的要求也越來(lái)越高.

《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》（GB/T 50448—2015）[3]中將灌漿料分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ類，用于結(jié)構(gòu)加固的主要為Ⅲ類和Ⅳ類.當(dāng)水泥基灌漿材料的最大骨粒粒徑大于4.75 mm 且不大于25 mm時(shí)，稱之為第Ⅳ類灌漿料，抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)試件應(yīng)采用尺寸為100 mm×100 mm×100 mm 的立方體試塊.當(dāng)水泥基灌漿材料的最大骨粒粒徑小于4.75 mm 時(shí)，稱之為第Ⅲ類灌漿料，抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)試件應(yīng)采用尺寸為40 mm×40 mm×160 mm 的棱柱體試塊.

隨著水泥基灌漿料的應(yīng)用與發(fā)展，為了保證施工進(jìn)度以及結(jié)構(gòu)的安全性，需要對(duì)其進(jìn)行早期抗壓強(qiáng)度的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，回彈法作為一種無(wú)損檢測(cè)方法，因?yàn)椴僮骱?jiǎn)單靈活、適用范圍廣等優(yōu)點(diǎn)[4]，已成為我國(guó)工程建設(shè)中質(zhì)量檢測(cè)的重要方法.在制作灌漿料早期抗壓強(qiáng)度回彈測(cè)強(qiáng)曲線時(shí)[5]，由于標(biāo)準(zhǔn)試塊尺寸過(guò)小，為方便在試塊壓力機(jī)上進(jìn)行回彈，無(wú)法使用標(biāo)準(zhǔn)尺寸試塊，參考《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T 23—2011）[6]，往往選擇150 mm 立方體試塊作為試驗(yàn)對(duì)象，而第Ⅲ、Ⅳ類灌漿料的標(biāo)準(zhǔn)試件應(yīng)分別采用尺寸40 mm×40 mm×160 mm 的棱柱體和100 mm×100 mm×100 mm 的立方體，因此有必要對(duì)這兩類加固灌漿料進(jìn)行不同試模尺寸下試件的抗壓強(qiáng)度分析，為回彈試驗(yàn)提供參考依據(jù).

長(zhǎng)期以來(lái)對(duì)于加固灌漿料的研究集中在配合比和材料基本性能方面，對(duì)其力學(xué)性能研究報(bào)道很少，僅吳元等人[7]研究了豆石型灌漿料的立方體抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)并得出150 mm 立方體試塊與100 mm立方體試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)為0.82，張磊等人[8]采用3 種不同加固灌漿料，研究了150 mm 立方體試塊與100 mm 立方體試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)范圍為0.81～0.87，平均值為0.84，隨抗壓強(qiáng)度提高，換算系數(shù)規(guī)律性降低.熊楊等人[9]通過(guò)研究尺寸為20～50 mm 的正方體、圓柱體和棱柱體試件的破壞形態(tài)和抗壓強(qiáng)度發(fā)現(xiàn)，灌漿料試件的形狀對(duì)其抗壓強(qiáng)度的影響比較明顯，而尺寸的影響不顯著.楊偉軍等人[10]對(duì)砂漿試塊進(jìn)行單軸抗壓試驗(yàn)，得出砂漿立方體試件抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)現(xiàn)象較明顯，并得出了邊長(zhǎng)100 mm、150 mm 及200 mm 立方體試件抗壓強(qiáng)度與標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度值之間的換算系數(shù).

本文考慮到目前沒有明確可供工程實(shí)踐參考的水泥基灌漿料在使用不同試模時(shí)試塊抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，針對(duì)回彈試驗(yàn)和某些實(shí)際工程中對(duì)灌漿料早期強(qiáng)度的需求，得出了灌漿料在使用不同試模時(shí)試塊早期抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，供工程實(shí)踐參考.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)用加固灌漿料

試驗(yàn)用灌漿料選用由本地某特種加固材料制造商生產(chǎn)的HPG-A 灌漿料，其主要性能參數(shù)見表1.

表1 試驗(yàn)用灌漿料HPG-A 主要性能參數(shù)Tab.1 Main performance parameters of test grout HPG-A

1.2 試件成型尺寸及組數(shù)

本試驗(yàn)分別對(duì)第Ⅲ、Ⅳ類灌漿料進(jìn)行了不同試模對(duì)其抗壓強(qiáng)度的影響研究，試驗(yàn)中第Ⅳ類灌漿料采用幾何相似試件[11]，以尺寸為100 mm×100 mm×100 mm 的立方體試件為標(biāo)準(zhǔn)試件，以尺寸為150 mm×150 mm×150 mm 的立方體試件為非標(biāo)準(zhǔn)試件.第Ⅲ類灌漿料采用非幾何相似試件，以尺寸為40 mm×40 mm×160 mm 的棱柱體試件為標(biāo)準(zhǔn)試件，以尺寸為150 mm×150 mm×150 mm 的立方體試件為非標(biāo)準(zhǔn)試件.以標(biāo)準(zhǔn)試件和非標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度進(jìn)行對(duì)比來(lái)分析不同試模對(duì)抗壓強(qiáng)度產(chǎn)生的影響.為了得到此種灌漿料的各個(gè)齡期強(qiáng)度等級(jí)，采用同等原材料、配合比以及養(yǎng)護(hù)條件來(lái)控制.第Ⅲ類灌漿料按1 d、3 d、7 d、14 d、21 d、28 d 共6 個(gè)齡期，每個(gè)齡期分別成型尺寸為40 mm×40 mm×160 mm 的棱柱體標(biāo)準(zhǔn)試件和尺寸為150 mm×150 mm×150 mm 的立方體非標(biāo)準(zhǔn)試件3 組，每組3 個(gè)試塊.第Ⅳ類灌漿料按1 d、3 d、7 d、14 d、21 d、28 d 共6 個(gè)齡期，每個(gè)齡期分別成型尺寸為100 mm×100 mm×100 mm 立方體標(biāo)準(zhǔn)試件和尺寸為150 mm×150 mm×150 mm 立方體非標(biāo)準(zhǔn)試件3 組，每組3 個(gè)試塊.試件成型尺寸及組數(shù)見表2.

表2 試件成型尺寸及組數(shù)Tab.2 Size and number of test blocks

1.3 試件成型及養(yǎng)護(hù)

按照灌漿料的推薦用水量（每50 kg 灌漿料加水6.5 L）加水，本試驗(yàn)第Ⅲ類灌漿料不摻骨料，第Ⅳ類灌漿料按所添加灌漿料質(zhì)量的40%添加骨料，骨料采用5～16 mm 連續(xù)級(jí)配的卵石.在300 L 立式強(qiáng)制式攪拌機(jī)拌合均勻后，隨機(jī)灌入相應(yīng)試模，磨平，置于養(yǎng)護(hù)溫度為（20±2）℃、相對(duì)濕度為95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù).

1.4 試驗(yàn)注意事項(xiàng)及要求

1）試塊加壓加載速率：對(duì)試件而言，加載速率越大得到的強(qiáng)度就越高，對(duì)各試塊統(tǒng)一采取5 kN/s 的加載速率，控制因不同加載速率引起的強(qiáng)度誤差.

2）試塊的制作及養(yǎng)護(hù)：與普通混凝土相比，水泥基灌漿料的強(qiáng)度上升更快，用水量則小得多，因此養(yǎng)護(hù)條件對(duì)水泥基灌漿料的影響比對(duì)普通混凝土要大，要嚴(yán)格控制在溫度為（20±2）℃、相對(duì)濕度為95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù).

3）試驗(yàn)設(shè)備和精度：試驗(yàn)時(shí)，要求試件中心和壓力機(jī)中心要對(duì)準(zhǔn)，壓力機(jī)所有的平板必須平整，一是保證壓板表面的平整度，二是壓板必須具有一定的剛度以及表面硬度，否則對(duì)試驗(yàn)結(jié)論都會(huì)產(chǎn)生不同程度的影響.試驗(yàn)前應(yīng)對(duì)壓力機(jī)進(jìn)行維修檢驗(yàn).

4）人為因素：攪拌不均、振搗不勻等都會(huì)對(duì)其強(qiáng)度產(chǎn)生不同程度的影響.試塊制作過(guò)程中，應(yīng)嚴(yán)格保證每批試塊的質(zhì)量，對(duì)灌漿料、水、骨料的用量嚴(yán)格控制，并在攪拌時(shí)，邊加灌漿料邊加水，在保證攪拌均勻的同時(shí)保證攪拌時(shí)間不少于300 s，攪拌完成后裝模，對(duì)試塊進(jìn)行輕微人工振搗.

5）嚴(yán)格保證每個(gè)齡期強(qiáng)度等級(jí)的灌漿料試塊出自于同一車攪拌機(jī)，嚴(yán)格保證各個(gè)不同齡期強(qiáng)度的灌漿料試塊配合比一致.

1.5 試驗(yàn)裝置及破型

對(duì)尺寸為150 mm×150 mm×150 mm 和100 mm×100 mm×100 mm 的立方體試塊，抗壓試驗(yàn)時(shí)采用WHY-2000 型壓力試驗(yàn)機(jī).抗壓試驗(yàn)過(guò)程嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法進(jìn)行操作，各試件均采用相同的5 kN/s 加載速率，以避免不同的加載速率對(duì)試件的抗壓強(qiáng)度產(chǎn)生影響.對(duì)尺寸為40 mm×40 mm×160 mm 的棱柱體試塊抗壓試驗(yàn)采用TYA-300B 型微機(jī)控制恒加載抗折抗壓試驗(yàn)機(jī)，抗壓試驗(yàn)裝置如圖1 所示.

圖1 抗壓試驗(yàn)裝置Fig.1 Compression test device

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 抗壓強(qiáng)度一元方差分析

為了驗(yàn)證不同試模對(duì)水泥基灌漿料抗壓強(qiáng)度有無(wú)顯著性影響，現(xiàn)對(duì)其不同試模成型試塊抗壓強(qiáng)度進(jìn)行一元方差分析[12].假定本次試驗(yàn)數(shù)據(jù)均來(lái)自正太母體，以第Ⅳ類水泥基灌漿料28 d 齡期時(shí)強(qiáng)度為例進(jìn)行分析，試塊尺寸有2 種水平，D1：100 mm×100 mm×100 mm，D2：150 mm×150 mm×150 mm.試件抗壓強(qiáng)度見表3.

表3 第Ⅳ類料28 d 齡期時(shí)試塊抗壓強(qiáng)度Tab.3 Compressive strength of block Ⅳat 28 d age

利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)知識(shí)，假定2 個(gè)母體的方差相等，假設(shè)H0：μ1=μ2，其中μ1、μ2為2 個(gè)母體的平均值，用9 個(gè)子樣來(lái)檢驗(yàn)上述假設(shè)是否成立.給定顯著性水平α=5%，方差分析見表4.

表4 方差分析表Tab.4 Variance analysis table

對(duì)本齡期中的灌漿料試件，r=2，n1=n2=9，n=18，Xij表示每個(gè)子樣的值，X1=75.7，X2=72.1，X=73.9，經(jīng)計(jì)算可得以下方差分析表，見表5.

表5 第Ⅳ類料28 d 齡期時(shí)試塊抗壓強(qiáng)度方差分析表Tab.5 Variance analysis table of compressive strength of group Ⅳat 28 days

查數(shù)理統(tǒng)計(jì)中F 分布上側(cè)分位數(shù)表，F(xiàn)0.05（1，16）=4.49，因?yàn)镕 ＞F0.05（1，16），故拒絕H0，即認(rèn)為第Ⅳ類料28 d 齡期時(shí)試塊試模不同對(duì)灌漿料試塊的抗壓強(qiáng)度有顯著性影響.同理，對(duì)其他齡期下的第Ⅲ類、第Ⅳ類灌漿料試塊抗壓強(qiáng)度進(jìn)行一元方差分析，結(jié)果見表6.

表6 第Ⅲ、Ⅳ類料各齡期抗壓強(qiáng)度方差分析表Tab.6 Variance analysis table of compressive strength of groups Ⅲand Ⅳat different ages

綜合以上對(duì)同一加載速率下灌漿料試塊進(jìn)行的一元方差分析可看出，1 d、3 d 齡期時(shí)F＞F0.05（1，16），因?yàn)樵噳K強(qiáng)度處于不穩(wěn)定上升期，雖說(shuō)各尺寸試塊強(qiáng)度均值有差異，但組內(nèi)數(shù)據(jù)比較分散，組內(nèi)離差平方和比較大，因此不同試模對(duì)試塊強(qiáng)度影響相對(duì)來(lái)說(shuō)比較小，即影響效果不顯著.7 d、14 d、21 d、28 d 齡期時(shí)F＞F0.05（1，16），因?yàn)樵噳K強(qiáng)度趨于穩(wěn)定，所以不同試模對(duì)灌漿料試塊的抗壓強(qiáng)度有顯著性影響.

2.2 不同試模對(duì)抗壓強(qiáng)度影響分析

水泥基灌漿料抗壓強(qiáng)度各齡期實(shí)測(cè)均值如表7、表8 及圖2 所示，表中試件編號(hào)采用x-y 的形式表示，其中x 表示試件的齡期，y 表示試件尺寸.例如，1-150 表示為試件齡期為1 d，試件尺寸為150 mm×150 mm×150 mm.

表7 第Ⅲ類（不含骨料）灌漿料抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)均值Tab.7 Type Ⅲ（without aggregate）grout compressive strength measured average

由表7、表8 可知，各試件抗壓強(qiáng)度的變異系數(shù)均小于15%，表明試驗(yàn)結(jié)果的離散性在正常范圍之內(nèi)，可通過(guò)求均值的方法得出各齡期強(qiáng)度.從圖2 可得出：1）不同試模對(duì)灌漿料試塊抗壓強(qiáng)度有明顯影響，第Ⅲ類料40 mm×40 mm×160 mm 棱柱體試件試塊強(qiáng)度明顯高于150 mm×150 mm×150 mm 立方體試件試塊強(qiáng)度，第Ⅳ類料100 mm×100 mm×100 mm 立方體試件試塊強(qiáng)度明顯高于150 mm×150 mm×150 mm 立方體試件試塊強(qiáng)度.2）第Ⅲ、Ⅳ類料在前7 d強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，7 d 可達(dá)到28 d 強(qiáng)度的80%以上，7 d后強(qiáng)度逐漸趨于穩(wěn)定，并且第Ⅳ類料各齡期強(qiáng)度明顯小于第Ⅲ類料.3）在1 d、3 d 齡期時(shí)，組內(nèi)數(shù)據(jù)較分散，不同試模對(duì)試塊抗壓強(qiáng)度影響較小，在7 d 齡期后，試塊強(qiáng)度開始趨于穩(wěn)定，不同試模對(duì)試塊抗壓強(qiáng)度影響較顯著，并且第Ⅳ類料比第Ⅲ類料對(duì)于這種影響表現(xiàn)更明顯.

表8 第Ⅳ類（含骨料）灌漿料抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)均值Tab.8 Type Ⅳ（with aggregate）grout compressive strength measured average

圖2 灌漿料抗壓強(qiáng)度Fig.2 Grout compressive strength

2.3 抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)計(jì)算

為了表述不同試模對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響程度，引入抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，定義灌漿料不同試模間試件抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，第Ⅲ類料換算系數(shù)見式（1），第Ⅳ類料換算系數(shù)見式（2）.

式中：fcc，40、fcc，100、fcc，150分別對(duì)應(yīng)尺寸40 mm×40 mm×160 mm 棱柱體、100 mm×100 mm×100 mm 立方體和150 mm×150 mm×150 mm 立方體試件的抗壓強(qiáng)度，則兩類加固灌漿料的各齡期抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)試塊與非標(biāo)準(zhǔn)試塊間換算系數(shù)見表9、表10.

表9 第Ⅲ類灌漿料各齡期抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)Tab.9 Conversion coefficient of type Ⅲgrout compressive strength at different ages

從表9 中可得出第Ⅲ類灌漿料標(biāo)準(zhǔn)尺寸試塊與非標(biāo)準(zhǔn)尺寸試塊間抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)在各個(gè)齡期時(shí)變化較小，出于安全儲(chǔ)備，可選取1.03 作為第Ⅲ類灌漿料處于早期強(qiáng)度時(shí)，40 mm×40 mm×160 mm 標(biāo)準(zhǔn)試塊與150 mm×150 mm×150 mm 非標(biāo)準(zhǔn)試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，即標(biāo)準(zhǔn)試塊抗壓強(qiáng)度約為非標(biāo)準(zhǔn)試塊抗壓強(qiáng)度的103%.

從表10 中可得出第Ⅳ類灌漿料100 mm×100 mm×100 mm 標(biāo)準(zhǔn)試塊與150 mm×150 mm×150 mm非標(biāo)準(zhǔn)試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)在7 d 齡期時(shí)最大，并隨著強(qiáng)度的增加，換算系數(shù)逐漸減小.

表10 第Ⅳ類灌漿料各齡期抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)Tab.10 Conversion coefficient of type Ⅳgrout compressive strength at different ages

2.4 試驗(yàn)結(jié)果影響因素分析

對(duì)于第Ⅳ類灌漿料，本試驗(yàn)選用的100 mm×100 mm×100 mm 標(biāo)準(zhǔn)試塊和150mm×150 mm×150 mm非標(biāo)準(zhǔn)試塊為幾何相似試塊.在統(tǒng)一原材料，相同配合比和養(yǎng)護(hù)條件下，考慮不同試模引起的抗壓強(qiáng)度差值主要是由試塊尺寸大小，即尺寸效應(yīng)引起的，由于添加粗骨料的原因，第Ⅳ類料內(nèi)部孔隙和初始裂縫較多，尺寸效應(yīng)對(duì)抗壓強(qiáng)度影響較明顯，即隨著試件尺寸的增大，抗壓強(qiáng)度值減小.

對(duì)于第Ⅲ類灌漿料，本試驗(yàn)選用的40 mm×40 mm×160 mm 標(biāo)準(zhǔn)試塊和150 mm×150 mm×150 mm非標(biāo)準(zhǔn)試塊為非幾何相似試塊.在統(tǒng)一原材料，相同的配合比和養(yǎng)護(hù)條件下，考慮不同試模引起的抗壓強(qiáng)度差值除了與尺寸大小相關(guān)，還與試塊形狀、邊界約束效應(yīng)、不同試驗(yàn)機(jī)誤差等因素相關(guān)，因此后期可對(duì)尺寸大小、形狀等自變量進(jìn)行單獨(dú)對(duì)比驗(yàn)證分析，得出各個(gè)自變量對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響.

3 結(jié)論

本試驗(yàn)對(duì)《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》（GB/T 50448—2015）中所規(guī)定的第Ⅲ類、第Ⅳ類灌漿料進(jìn)行抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)試驗(yàn)研究，通過(guò)分析72 組抗壓強(qiáng)度數(shù)值得出如下結(jié)論：

1）第Ⅲ、Ⅳ類灌漿料在前7 d 強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，7 d可達(dá)到28 d 強(qiáng)度的80%以上，7 d 后強(qiáng)度逐漸趨于穩(wěn)定，并且添加骨料的第Ⅳ類料各齡期強(qiáng)度明顯小于未添加粗骨料的第Ⅲ類料.

2）對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行一元方差分析得出，第Ⅲ、Ⅳ類灌漿料在1 d、3 d 齡期時(shí)，抗壓強(qiáng)度處于迅速上升期，強(qiáng)度不穩(wěn)定，強(qiáng)度數(shù)據(jù)比較離散、方差相對(duì)較大，使用不同試模對(duì)試塊抗壓強(qiáng)度影響相對(duì)較小.

3）試驗(yàn)表明，7 d 齡期開始，第Ⅲ、Ⅳ類灌漿料抗壓強(qiáng)度開始趨于穩(wěn)定，使用不同試模對(duì)試塊抗壓強(qiáng)度有明顯影響.出于安全儲(chǔ)備，可選取1.03 作為第Ⅲ類灌漿料處于早期強(qiáng)度時(shí)，40 mm×40 mm×160 mm標(biāo)準(zhǔn)試塊與150 mm×150 mm×150 mm 非標(biāo)準(zhǔn)試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)，即標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件抗壓強(qiáng)度為非標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度的103%.第Ⅳ類灌漿料100 mm×100 mm×100 mm 標(biāo)準(zhǔn)試塊與150 mm×150 mm×150 mm 非標(biāo)準(zhǔn)試塊的抗壓強(qiáng)度換算系數(shù)在7 d 齡期時(shí)最大，并隨試塊強(qiáng)度增加，換算系數(shù)逐漸減小.在7 d齡期時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件抗壓強(qiáng)度為非標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度的111%，在14 d 齡期時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件抗壓強(qiáng)度為非標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度的109%，在28 d 齡期時(shí)標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件抗壓強(qiáng)度為非標(biāo)準(zhǔn)試件抗壓強(qiáng)度的105%.

4）本試驗(yàn)數(shù)據(jù)可為制作第Ⅲ、Ⅳ類水泥基灌漿料早期抗壓強(qiáng)度回彈測(cè)強(qiáng)曲線時(shí)提供理論參考.

5）本試驗(yàn)數(shù)據(jù)供第Ⅲ、Ⅳ類水泥基灌漿料加固實(shí)際工程，特別是對(duì)早期強(qiáng)度有要求的實(shí)際工程借鑒參考.