劉戰(zhàn)合， 羅明強(qiáng)， 郭 樂(lè)， 田博韜， 羅麗紅

(1.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院航空工程學(xué)院， 鄭州 450046； 2. 鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院無(wú)人機(jī)研究院， 鄭州 450046；3.北京航空航天大學(xué)航空科學(xué)與工程學(xué)院， 北京 100191； 4.西北工業(yè)大學(xué)航空學(xué)院， 西安 710072)

隨著現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)對(duì)抗手段的持續(xù)提升，隱身技術(shù)已成為飛行器、兵器、裝甲車輛、地面武裝等武器系統(tǒng)的重要技術(shù)途徑[1-4]，以進(jìn)一步提高己方武裝力量的生存能力或突防能力[5-8]。隱身技術(shù)一般是指通過(guò)主動(dòng)或被動(dòng)技術(shù)來(lái)降低敵方探測(cè)或識(shí)別的信號(hào)，隨著探測(cè)技術(shù)的快速提高，將面臨雷達(dá)、紅外、聲、可見(jiàn)光等多種探測(cè)器的綜合威脅[5,9]。

坦克是地面武裝車輛有效組成部分，是解決地面沖突、局部沖突、反恐沖突的重要攻擊性武器之一，多處于戰(zhàn)爭(zhēng)前沿，對(duì)其生存力有更高要求。對(duì)地面裝甲車輛，雷達(dá)隱身性與紅外隱身、可見(jiàn)光隱身一起作為重要隱身手段，有必要采用相關(guān)隱身改進(jìn)技術(shù)來(lái)進(jìn)一步提高現(xiàn)役或新概念坦克裝甲車輛的生存力[5-6]。

以某型常規(guī)坦克、隱身坦克為基礎(chǔ)，分別建立兩類坦克的電磁散射分析模型，采用物理光學(xué)法(physical optics,PO)，計(jì)算重點(diǎn)作戰(zhàn)狀態(tài)的雷達(dá)散射截面(radar cross section，RCS)曲線，以此為基礎(chǔ)，計(jì)算研究重點(diǎn)威脅角域的RCS均值和減縮值變化規(guī)律，通過(guò)對(duì)比，分析外形隱身改進(jìn)對(duì)坦克電磁散射特性的影響規(guī)律，以期為新概念隱身坦克設(shè)計(jì)提供參考。

1 坦克電磁散射分析模型

為提高地面武裝力量的生存力和戰(zhàn)斗力，世界各國(guó)開展了大量研究，如英國(guó)和波蘭聯(lián)合研制的PL-01隱身主戰(zhàn)坦克，大大降低了紅外和電磁信號(hào)。基于PL-01和傳統(tǒng)設(shè)計(jì)坦克，建立了隱身A和常規(guī)B電磁分析模型，如圖1、圖2所示，為便于分析，基本保持兩種模型幾何尺寸接近，隱身模型A長(zhǎng)寬高分別為6.257、3.8、2.433 m，常規(guī)模型B長(zhǎng)寬高分別為6.162、4.18、2.588 m。采用對(duì)比分析方法，研究外形隱身改進(jìn)對(duì)電磁散射特性影響規(guī)律。

執(zhí)行任務(wù)中，坦克等裝甲車輛將面臨來(lái)自陸上和空中多種探測(cè)器的跟蹤、識(shí)別，從雷達(dá)探測(cè)坦克的主要威脅方式出發(fā)，為研究外形隱身對(duì)坦克的電磁散射特性影響，計(jì)算分析時(shí)電磁波頻率設(shè)定為1、3、6、10、15、18 GHz，隱身模型A對(duì)應(yīng)電尺寸分別為20.8、62.6、125.1、208.6、312.9、375.4，常規(guī)模型B電尺寸分別為20.5、61.6、123.4、205.4、308.1、369.7，均位于電大尺寸區(qū)域(即光學(xué)區(qū))，考慮到實(shí)際作戰(zhàn)情況，入射俯仰角為-5～30°，步長(zhǎng)為5°，方位角0～360°。重點(diǎn)關(guān)注數(shù)個(gè)具有重要影響的威脅角域，即坦克前向30°(H-30)、前向60°(H-60)、側(cè)向30°(S-30)、后向30°(T-30)、周向360(W-360)等角域，結(jié)合各角域的算術(shù)均值變化特性、RCS計(jì)算曲線分布特點(diǎn)來(lái)分析外形隱身的影響規(guī)律。

圖1 隱身坦克電磁模型AFig.1 Electromagnetic model of stealth tank A

圖2 傳統(tǒng)坦克電磁模型BFig.2 Electromagnetic model of conventional tank B

2 電磁散射特性分析方法

2.1 電磁散射計(jì)算分析方法

對(duì)電大尺寸散射目標(biāo)，考慮到計(jì)算效率和精度，計(jì)算方法可分為高頻算法和基于并行計(jì)算的數(shù)值方法。高頻算法為近似方法，計(jì)算效率高，如物理光學(xué)法[1,7]、物理繞射理論、等效電流方法、射線追蹤法等，適用于電大尺寸目標(biāo)?；诓⑿杏?jì)算技術(shù)的數(shù)值方法盡管具有較高的計(jì)算精度，但在計(jì)算效率上有一定犧牲，對(duì)一些復(fù)雜結(jié)構(gòu)電大尺寸目標(biāo)而言，甚至不能得到正確計(jì)算結(jié)果，如基于矩量法的并行多層快速多極子算法(parallel multilevel fast multipole algorithm,PMLFMA)[9-10]、時(shí)域有限差分法(finite difference time domain,FDTD)[11]等。

其中物理光學(xué)法和多層快速多極子算法出發(fā)點(diǎn)一致，均基于積分方程，有別于多層快速多極子算法考慮所有源、場(chǎng)之間的電磁相互耦合作用，物理光學(xué)法僅考慮對(duì)電磁影響重要的源、場(chǎng)重合時(shí)的強(qiáng)自耦合作用。盡管物理光學(xué)法對(duì)計(jì)算過(guò)程有一定的近似處理，但保留了多層快速多極子算法的部分高精度優(yōu)勢(shì)，對(duì)電大尺寸目標(biāo)更為適用，可獲得較為優(yōu)秀的計(jì)算效率[1,7]。就所研究的坦克裝甲類目標(biāo)，從實(shí)際應(yīng)用角度考慮，為兼顧計(jì)算效率和精度，采用物理光學(xué)法進(jìn)行分析。

2.2 外形隱身改進(jìn)的電磁散射影響分析方法

一般情況下，可通過(guò)目標(biāo)RCS曲線分布特點(diǎn)，結(jié)合一定角域內(nèi)的RCS算術(shù)均值或幾何均值研究其電磁散射特性，該方法僅在一定程度上反映目標(biāo)的電磁隱身性能，而缺乏對(duì)外形、材料、結(jié)構(gòu)等技術(shù)手段產(chǎn)生的隱身改善效果，同時(shí)對(duì)其在頻率、姿態(tài)等維度上的電磁影響關(guān)系也缺少相應(yīng)的分析方法。

基于以上考慮，針對(duì)坦克裝甲類目標(biāo)，在傳統(tǒng)分析方法的基礎(chǔ)上，以常規(guī)、隱身坦克電磁模型為基礎(chǔ)，分析同一角域上兩種模型的RCS算術(shù)均值或幾何均值，通過(guò)對(duì)比分析，獲得隱身坦克電磁模型在該角域上的電磁隱身性能影響規(guī)律。

(1)

式(1)中：N為數(shù)據(jù)采樣點(diǎn)數(shù)目；σi為第i個(gè)入射角的RCS值，dBsm?；谑?1)，定義隱身坦克電磁模型相對(duì)于對(duì)應(yīng)常規(guī)模型的減縮值為

(2)

研究中，選擇對(duì)應(yīng)角域?yàn)橹攸c(diǎn)關(guān)注角域或?qū)ρ芯磕繕?biāo)隱身性能有重要影響的角域，一般為前向、后向某角域，如要求全方位角域隱身性能，也可包含其他方位角域。因此，角域的選擇與實(shí)際研究目標(biāo)和要求有關(guān)。在關(guān)注角域內(nèi)，Δδ>0 dB時(shí)，坦克目標(biāo)外形隱身措施有效，反之，降低了隱身性能，其值反映外形隱身提高程度。

3 兩種坦克電磁模型RCS分布特性

隱身模型A通過(guò)對(duì)車體和炮塔進(jìn)行外形隱身改進(jìn)，在一定程度上提高了電磁隱身性能，為分析兩種模型RCS曲線分布特性，分別從入射電磁波頻率、俯仰角兩個(gè)維度進(jìn)行研究。鑒于不同狀態(tài)的RCS曲線有較為相似的變化規(guī)律，僅以頻率3、15 GHz(俯仰角0°)的RCS曲線對(duì)比來(lái)研究頻率特性，如圖3所示；以俯仰角0°、10°的RCS曲線對(duì)比分析來(lái)研究俯仰角影響特性，如圖4所示。

圖3 兩種模型的多頻RCS曲線Fig.3 RCS curves of two models with different frequency

頻率為3、15 GHz時(shí)，兩種電磁模型均處于高頻散射區(qū)域，從圖3可以看出，兩種模型的RCS曲線在周向?qū)ΨQ分布有6個(gè)大小不一散射波峰，分別位于0°、90°、125°、180°附近范圍。前向0°散射波峰為坦克正前向結(jié)構(gòu)(如履帶、防浪板、炮塔等)在前向的鏡面散射或接近鏡面散射的效果，方位角90°上的散射波峰為車體側(cè)面結(jié)構(gòu)的綜合作用，包含履帶、炮塔側(cè)面、車體等鏡面散射，方位角125°左右為炮塔和車體后方斜面的散射影響，后向180°角域?yàn)檐圀w后向平面、炮塔后向平面及履帶散射作用。

盡管從周向波峰來(lái)看，兩種電磁模型有較為相似的散射分布特點(diǎn)，但其差異依然較大，說(shuō)明外形隱身技術(shù)對(duì)坦克模型的RCS曲線有重要影響。首先，從圖3可以看出，采用外形隱身的模型A的RCS散射曲線有明顯“內(nèi)陷”效果，即同一頻率下，模型A的散射曲線在不同方位角上有不同程度的降低，說(shuō)明外形隱身改進(jìn)可實(shí)現(xiàn)較大范圍的隱身性能提高。其次，從坦克裝甲車輛執(zhí)行任務(wù)角度出發(fā)，隱身改進(jìn)措施重點(diǎn)關(guān)注了前向和后向一定角域內(nèi)的RCS散射幅值，可以看出，在前向較大角域內(nèi)(甚至可達(dá)方位角0°左右60°范圍)，模型A明顯低于對(duì)應(yīng)模型B的散射曲線，說(shuō)明在前向坦克隱身性能獲得了較大的改進(jìn)效果，在后向30°域附近，也表現(xiàn)出相似的特性。再次，雖然兩種模型在響應(yīng)位置均有一定散射波峰，但從波峰特點(diǎn)來(lái)看，隱身模型A的散射波峰具有波峰較窄、峰值明顯較低的特點(diǎn)，尤其在威脅較大的前向和后向位置，對(duì)模型A，前向和后向散射波峰，部分原因?yàn)榕谒蛙圀w構(gòu)成了一定的二面角，但該二面角通過(guò)水平斜置明顯減小了對(duì)前向的散射貢獻(xiàn)，降低了該方位角下的電磁散射，即波峰較窄、峰值較低。

從頻率影響來(lái)看，由圖3可以看出，頻率增加時(shí)，兩種模型RCS曲線振蕩性更加明顯，對(duì)應(yīng)方位角上的散射波峰更加尖銳，即波峰變窄，如前向和后向兩波峰位置，利于隱身性能的提高。同時(shí)，模型A的RCS散射曲線頻率增加時(shí)有向內(nèi)收斂的趨勢(shì)，而模型B有較小的增加，尤其表現(xiàn)在前向角域，說(shuō)明頻率增加時(shí)，模型A的外形隱身效果有一定提高，而模型B隱身性能降低。同時(shí)可以看出，頻率的變化對(duì)散射曲線分布影響不大，其RCS散射波峰、波谷位置并未發(fā)生實(shí)質(zhì)改變。

圖4 兩種模型不同俯仰角的RCS曲線(10 GHz)Fig.4 RCS curves of two models with different pitch angles (10 GHz)

區(qū)別于圖3的頻率特性，由圖4可以看出，對(duì)10 GHz入射電磁波頻率，俯仰角變化時(shí)，RCS曲線變化特點(diǎn)不一，對(duì)模型A，俯仰角由0°增加至10°時(shí)，RCS曲線整體向內(nèi)收斂，幅值降低，提高了隱身性能，同時(shí)，波峰幅值降低、寬度變窄，前向0°、后向180°的峰值明顯尖銳化，125°角域附近的波峰消失，利于隱身實(shí)現(xiàn)，說(shuō)明一定的俯仰角對(duì)隱身性能有改善效果。對(duì)模型B來(lái)說(shuō)，俯仰角增加到10°時(shí)，RCS曲線發(fā)生較大變化，表現(xiàn)為周向較大范圍上有明顯的向內(nèi)收斂趨勢(shì)，即RCS曲線“內(nèi)陷”，在前向較大范圍角域上，降低幅度達(dá)20 dB左右，有助于前向隱身性能的改善；與模型A變化類似，波峰變窄、寬度變窄，在一定程度上提高了對(duì)應(yīng)角域上的隱身性能。同時(shí)，與頻率特性類似，較小范圍的俯仰角變化，并未改變RCS分布特點(diǎn)，僅在幅值、波峰寬度上有一定影響。

基于以上俯仰角特性，可以看出，對(duì)模型A，由于在車體、關(guān)鍵部件位置等采用了外形隱身修形，在重點(diǎn)角域上，其RCS有了較好的減縮和控制效果，即一些影響隱身性能的鏡面散射、耦合散射等均獲得較大較弱，使得模型A在俯仰角改變時(shí)，其散射機(jī)理并未發(fā)生較大改變，因此，散射曲線分布特性具有相似性，盡管RCS有一定降低，但變化較小。而對(duì)模型B，由于未采用隱身改進(jìn)措施，俯仰角從0°增加到10°時(shí)，前向、后向結(jié)構(gòu)部件的鏡面散射作用明顯減弱，對(duì)應(yīng)RCS曲線峰值和幅值均降低。為進(jìn)一步研究外形隱身改進(jìn)效果，后續(xù)詳細(xì)研究了俯仰角變化時(shí)的RCS減縮值變化特性。

綜上，經(jīng)過(guò)對(duì)炮塔、車體前向、后向及其他重要結(jié)構(gòu)件的外形隱身改進(jìn)，在一定程度上降低了RCS的散射強(qiáng)弱程度，并對(duì)散射方向和能量進(jìn)行了合理的控制，有效提高了坦克目標(biāo)的隱身性能。

4 外形隱身改進(jìn)的電磁散射影響

在RCS曲線分布分析的基礎(chǔ)上，分別計(jì)算了兩種模型在幾個(gè)重點(diǎn)角域(H-30、H-60、S-60、T-30、W-360)的RCS均值及相應(yīng)的減縮值，與上述研究對(duì)應(yīng)，分別從不同頻率、俯仰角兩方面來(lái)研究隱身改進(jìn)對(duì)坦克電磁散射影響規(guī)律。

4.1 不同頻率電磁散射影響

以俯仰角0°為例，入射頻率分為1～18 GHz時(shí)隱身模型A不同角域的RCS均值及減縮值變化曲線分別如圖5、圖6所示。

圖5 不同頻率RCS均值曲線Fig.5 RCS mean value curves of different frequency

圖6 不同頻率RCS減縮值變化曲線Fig.6 RCS reduction value curves of different frequency

圖5可以看出，對(duì)坦克隱身模型A，入射電磁波頻率增加時(shí)，RCS均值逐漸降低，各向角域均值從大到小依次為S-30、W-360、T-30、H-30、H-60，說(shuō)明在用外形隱身技術(shù)后，坦克具有低的RCS均值特性。結(jié)合圖3，頻率的增加利于隱身性能的提高，頻率較低時(shí)(1～6 GHz)各角域RCS均值降低較快，頻率較大時(shí)，降低幅值減小。

從各角域RCS分布來(lái)看，隱身模型A在前向角域(H-60、H-30)具有較好的隱身性能，且頻率的變化并不影響散射機(jī)理的變化。對(duì)H-30角域，結(jié)合圖3散射分布曲線，在前向0°附近角域由于坦克前向平面有一定的接近鏡面散射、弱二面角散射產(chǎn)生的散射波峰，提高了該角域內(nèi)的RCS均值；對(duì)H-60角域，由于RCS曲線除去前向0°附近的散射波峰，大部分處于較低水平，提高了該角域內(nèi)的隱身性能，RCS均值由-10.671 dBsm(1 GHz)降至-20.509 3 dBsm(18 GHz)，說(shuō)明具有較好的前向隱身性能。在側(cè)向角域(S-30)，頻率增加時(shí)，散射強(qiáng)度盡管有一定減小，但受側(cè)向平面較大的鏡面散射機(jī)理影響，降低幅度有效，隱身性能較差。在后向T-30和周向W-360角域，二者RCS均值曲線黏合且變化趨勢(shì)一致，在T-30角域，由于散射波峰相對(duì)常規(guī)模型有較大的降低，且影響角域較窄，具有較低的散射強(qiáng)度，隱身性能較好，由-1.094 8 dBsm降至-13.325 2 dBsm；周向W-360角域上RCS為各角域的綜合影響，具有較高的隱身性能，由 -4.042 4 dBsm 降低為-12.828 6 dBsm，隱身性能提高。

RCS減縮值可進(jìn)一步量化研究外形隱身改進(jìn)措施的電磁散射影響，由圖6可以看出，頻率增加時(shí)，各角域的RCS減縮值均呈振蕩性增加趨勢(shì)，說(shuō)明外形隱身改進(jìn)效果在頻率增加時(shí)更為明顯，對(duì)1～18 GHz，前向H-60、H-30角域減縮值較大，外形隱身性能效果最好。

由圖6可知，RCS減縮值依次從大到小為H-60、H-30、T-30、周向W-360、側(cè)向S-30角域。盡管外形隱身改進(jìn)后，在前向和后向依然存在一定的鏡面散射作用，如前所述，其波峰強(qiáng)度和寬度均變小，有助于隱身性能提高。對(duì)前向H-30角域，減縮值在3 GHz時(shí)增加較為明顯，有較大的振蕩性，隨后逐漸增加，前向H-60角域上，呈逐漸增加趨勢(shì)，說(shuō)明兩角域上外形隱身改進(jìn)效果明顯提高，減縮值在13.626～26.771 3 dB。對(duì)側(cè)向S-30角域，RCS減縮值也隨頻率增加而增加，由于隱身模型A采用了平面斜置技術(shù)，在一定程度上有助于0°俯仰角下的隱身性能提高，降低了其在側(cè)向產(chǎn)生的鏡面散射，結(jié)合圖3可以看出，波峰寬度和峰值均明顯降低，這一特點(diǎn)也表現(xiàn)在其他頻率上。對(duì)后向T-30角域，與前向H-30角域變化規(guī)律相似，均在3 GHz左右有較大增加，在其余頻率上逐步增大，后向角域內(nèi)受散射波峰影響較大，該波峰對(duì)頻率的變化較為敏感，減縮值變化范圍為6.082 9～22.186 7 dB，也表現(xiàn)出了較優(yōu)秀的隱身改進(jìn)性能。在周向W-360角域，其變化規(guī)律與側(cè)向類似，但其減縮值大小介于前向和側(cè)向之間，說(shuō)明外形隱身技術(shù)可降低周向電磁散射強(qiáng)度，具有一定的全向隱身性能改善。

4.2 不同俯仰角電磁散射影響

入射頻率為10 GHz時(shí)，俯仰角-5°～30°時(shí)隱身模型A不同角域的RCS均值及減縮值變化曲線分別如圖7、圖8所示。

圖7 不同俯仰角RCS均值變化曲線Fig.7 RCS mean value curves of different pitch angles

圖8 不同俯仰角RCS減縮值變化曲線Fig.8 RCS reduction value curves of different pitch angles

對(duì)隱身模型A，由圖7可知，俯仰角變化時(shí)，除側(cè)向角域S-30之外，其余角域的RCS均值呈振蕩趨勢(shì)。前向H-60和周向W-360角域上，RCS均值先降低后增加，但變化幅值不大，前向H-60上的RCS均值在-22.060 3～-18.608 3 dBsm，周向W-360對(duì)應(yīng)為-18.474 4～-11.855 9 dBsm，說(shuō)明外形隱身在不同俯仰角上的前向H-60、周向W-360角域上均有明顯效果，而一定角域的俯仰角變化未導(dǎo)致明顯的電磁散射機(jī)理變化。對(duì)前向H-30和后向T-30角域，RCS均值呈較弱的振蕩增加趨勢(shì)，但也維持在較低水平，振蕩范圍-16.346～-11.287 7 dBsm，該角域內(nèi)隱身性能較H-60角域稍差。對(duì)側(cè)向S-30角域，俯仰角增加時(shí)，車體側(cè)面鏡面散射作用貢獻(xiàn)在俯仰角增加時(shí)有明顯降低，因此，側(cè)向S-30角域上較小迎角時(shí)RCS均值較大，而較大迎角時(shí)，RCS均值降低，其散射作用減弱，但由于實(shí)際作戰(zhàn)中，側(cè)向隱身對(duì)作戰(zhàn)效能的影響較弱，同時(shí)需要滿足車體結(jié)構(gòu)特性，該角域上隱身性能會(huì)受限制，需結(jié)合材料涂覆等技術(shù)手段來(lái)進(jìn)一步提高。

綜上，一定范圍的俯仰角變化對(duì)隱身模型A的電磁散射特性影響不大，并未引起電磁散射機(jī)理的較大改變，主要表現(xiàn)在除側(cè)向S-30角域上，整體來(lái)看，外形隱身在-5°～30°俯仰角上在H-30、H-60、T-30、W-360角域上均具有較好的隱身性能，前向H-60隱身性能最優(yōu)，RCS均值在-20 dBsm左右。

與頻率變化關(guān)系分析類似，外形隱身改進(jìn)效果同樣對(duì)俯仰角由影響，為使得俯仰角在考慮實(shí)際作戰(zhàn)狀態(tài)的同時(shí)，兼顧更廣的研究范圍，俯仰角在-5°～30°。圖8可以看出，頻率10 GHz情況下，俯仰角變化時(shí)，呈現(xiàn)以下幾個(gè)重要特點(diǎn)：一是俯仰角0°各角域RCS減縮值最大，隱身改進(jìn)效果最好；二是后向T-30角域外，各余角域減縮值在關(guān)注俯仰角上均為正值，外形隱身在以上俯仰角上均有效；三是俯仰角增大時(shí)(俯仰角大于0°)，RCS減縮值逐漸減小，幅值各部相同。

對(duì)前向H-30、H-60角域，圖8說(shuō)明，0°俯仰角左右隱身改進(jìn)性能最大，受前向峰值影響，H-60角域的RCS減縮值為24.473 4 dB，為各角域、各俯仰角最大值，H-30角域稍小，隨著迎角的增大，大迎角下常規(guī)模型對(duì)應(yīng)位置鏡面散射帶來(lái)的波峰大大減弱，因此H-30度角域受此影響降低較為明顯，但總體來(lái)看，俯仰角變化時(shí)依然有較好的外形隱身改進(jìn)效果。對(duì)后向T-30角域，俯仰角-5°～10°時(shí)，減縮值大于0 dB，15°、20°時(shí)接近0 dB，之后小于0 dB，這是由于車體后側(cè)平面采用斜切處理辦法，在大于20°出現(xiàn)了較大鏡面散射引起，但從俯仰角0°來(lái)看，依然有較明顯的RCS減縮效果，達(dá)到18.262 8 dB左右，該俯仰角附近隱身性能提高較為明顯。對(duì)側(cè)向S-30和周向W-360角域來(lái)說(shuō)，二者減縮曲線變化趨勢(shì)一致，俯仰角0°時(shí)減縮效果較好，其余俯仰角下減縮值在10 dB左右振蕩性減弱，但均有隱身效果，說(shuō)明較小的俯仰角變化對(duì)電磁散射減縮機(jī)理的影響不大。

5 結(jié)論

為研究外形隱身技術(shù)對(duì)坦克電磁散射特性的影響，分別建立了隱身、常規(guī)坦克電磁模型，采用物理光學(xué)法計(jì)算了多種狀態(tài)下的RCS，基于散射曲線的分布規(guī)律、RCS均值及其減縮值的變化特性分析，研究了外形隱身對(duì)電磁散射特性的影響，得到以下結(jié)論。

(1)RCS曲線影響：頻率和俯仰角變化時(shí)，外形隱身對(duì)RCS曲線均有明顯影響，改進(jìn)后曲線向內(nèi)收斂，提高了隱身性能；同時(shí)，散射曲線分布規(guī)律不變，沿周向波峰分布規(guī)律一致，散射機(jī)理相似。

(2)頻率影響規(guī)律：外形隱身措施對(duì)坦克模型具有較好的多頻隱身效果，頻率增加時(shí)，各角域RCS均值減小，前向H-60最低，同時(shí)各角域減縮值均呈增大趨勢(shì)，隱身性能逐漸增強(qiáng)，前向H-60角域減縮值最高達(dá)26.771 3 dB。

(3)俯仰角影響規(guī)律：在-5～30°俯仰角范圍內(nèi)，前向H-60角域上，隱身模型RCS均值在-22.060 3～-18.608 3 dBsm，具有較好的隱身性能；減縮值在俯仰角0°最為明顯，前向H-60角域可達(dá)24.473 4 dB，俯仰角增加時(shí)，各角域減縮值有一定降低。

(4)坦克電磁隱身性能影響：外形隱身技術(shù)明顯降低前向、尾向及周向隱身性能，前向隱身性能最大可提高20 dB以上，在前向、后向和周向可同時(shí)實(shí)現(xiàn)多頻、多俯仰角的隱身性能需求。