毛俊睿，楊 明,2,3，劉佳佳,2,3，柳 磊，柴 沛

(1.河南理工大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454003;2.煤炭安全生產(chǎn)與清潔高效利用省部共建協(xié)同創(chuàng)新中心，河南 焦作 454003；3.河南省瓦斯地質(zhì)與瓦斯治理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室—省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地，河南 焦作 454003)

0 引言

瓦斯超限在礦井瓦斯管理中被視為事故，同時(shí)也是導(dǎo)致瓦斯爆炸的主要根源[1-2]。掘進(jìn)巷道會(huì)因電網(wǎng)檢修、無(wú)計(jì)劃停電、局部通風(fēng)機(jī)管理不到位、風(fēng)筒更換時(shí)間過(guò)長(zhǎng)等原因造成臨時(shí)停風(fēng)，從而發(fā)生瓦斯積聚，導(dǎo)致瓦斯超限，甚至引起瓦斯爆炸事故發(fā)生[3-7]。掘進(jìn)巷道停風(fēng)后瓦斯?jié)舛确植家?guī)律的研究是進(jìn)行掘進(jìn)巷道停風(fēng)后瓦斯超限應(yīng)急處置技術(shù)研究的基礎(chǔ)和前提。國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)此進(jìn)行大量的研究：朱紅青等[8]通過(guò)對(duì)掘進(jìn)巷道停風(fēng)后其內(nèi)部瓦斯?jié)舛确植家?guī)律的理論分析，得出掘進(jìn)巷道內(nèi)各點(diǎn)的瓦斯?jié)舛入S時(shí)間、巷道距離變化的計(jì)算公式；李祥春等[9]在分析掘進(jìn)巷道停風(fēng)后各瓦斯涌出源的瓦斯涌出量隨時(shí)間變化規(guī)律的基礎(chǔ)上，得出掘進(jìn)巷道停風(fēng)后某一時(shí)刻某一點(diǎn)的瓦斯?jié)舛扔?jì)算公式，并采用數(shù)值模擬的方法得出掘進(jìn)巷道停風(fēng)條件下瓦斯?jié)舛鹊亩S分布狀況；艾迪昊等[10]通過(guò)詳細(xì)分析綜掘工作面瓦斯涌出來(lái)源，推導(dǎo)出綜掘工作面停風(fēng)后其內(nèi)部瓦斯?jié)舛鹊淖兓胺植紶顩r計(jì)算公式。

較多學(xué)者圍繞瓦斯超限應(yīng)急管理處置問(wèn)題開(kāi)展大量研究工作，但針對(duì)掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間瓦斯超限應(yīng)急處置技術(shù)的研究成果相對(duì)較少，田豐等[11]提出負(fù)壓導(dǎo)引通風(fēng)技術(shù)，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，該技術(shù)施工要求條件較多，且存在臨時(shí)應(yīng)急通風(fēng)耗時(shí)較長(zhǎng)、可靠性不高、適用性不強(qiáng)等問(wèn)題。為此，本文在現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研的基礎(chǔ)上，結(jié)合煤礦掘進(jìn)巷道內(nèi)現(xiàn)有的設(shè)施及裝備，提出1種利用瓦斯抽采管路進(jìn)行局部抽出式通風(fēng)的應(yīng)急處置技術(shù)。通過(guò)理論分析、數(shù)值模擬，對(duì)停風(fēng)期間采取該項(xiàng)應(yīng)急處置技術(shù)前后的掘進(jìn)巷道瓦斯?jié)舛确植家?guī)律進(jìn)行對(duì)比分析與研究，以期得出該項(xiàng)應(yīng)急處置技術(shù)的防治效果。

1 掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間的瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

1.1 理論依據(jù)

假設(shè)掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間其內(nèi)部氣體為不可壓縮氣體，氣體在流動(dòng)運(yùn)移過(guò)程中溫度保持不變；忽略掘進(jìn)巷道底部遺煤釋放的瓦斯，隨著停風(fēng)時(shí)間的增加，瓦斯在掘進(jìn)巷道中因濃度差導(dǎo)致的擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)需要使用Maxwell-Stefan擴(kuò)散方程對(duì)此種高濃度氣體混合現(xiàn)象進(jìn)行精確描述[12-14]。同時(shí)，瓦斯在掘進(jìn)巷道中的流動(dòng)還受到密度差影響。綜上所述，掘進(jìn)巷道內(nèi)氣體的流動(dòng)遵循質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程及Maxwell-Stefan擴(kuò)散方程。

1)質(zhì)量守恒方程如式(1)所示：

(1)

式中：ux，uy，uz分別為掘進(jìn)巷道內(nèi)氣體在x，y，z方向上的速度分量，m/s。

2)動(dòng)量守恒方程如式(2)～(4)所示：

(2)

(3)

(4)

式中：ρ為氣體密度，kg/m3；μ為氣體的動(dòng)力黏度，Pa·s；p為作用于氣體微元體上的壓力，Pa；Sx,Sy,Sz為在x，y，z方向上的廣義源項(xiàng)。

3)Maxwell-Stefan擴(kuò)散方程(為簡(jiǎn)化計(jì)算，引用等效Fick擴(kuò)散系數(shù))如式(5)～(9)所示：

(5)

ji=jc,i-ρDi

(6)

(7)

(8)

(9)

式中：下標(biāo)c，k，i為各組分氣體編號(hào)；ω為氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)；j為氣體的質(zhì)量通量，kg/(m2·s)；R為廣義源項(xiàng)；D為氣體的菲克擴(kuò)散系數(shù)，m2/s；M為氣體的摩爾質(zhì)量，kg/mol；Mn為氣體的平均摩爾質(zhì)量，kg/mol；O為氣體的摩爾分?jǐn)?shù)；t為時(shí)間，s。

1.2 掘進(jìn)巷道的模型構(gòu)建

掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯傳感器處的瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%會(huì)導(dǎo)致瓦斯預(yù)警，超過(guò)1%會(huì)發(fā)生瓦斯超限事故，其整體空間的瓦斯?jié)舛冗_(dá)到5%會(huì)達(dá)到瓦斯爆炸下限，極易導(dǎo)致瓦斯爆炸事故發(fā)生。因此，本文以掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯傳感器處、整體空間的瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%，5% 3個(gè)代表性瓦斯?jié)舛戎档臅r(shí)間是否有效延長(zhǎng)作為評(píng)價(jià)瓦斯超限應(yīng)急處置技術(shù)是否有效的依據(jù)。

掘進(jìn)巷道的長(zhǎng)、寬、高分別為50,4,5.5 m，其內(nèi)部的初始瓦斯?jié)舛仍O(shè)為0.4%，將左、右巷幫及掘進(jìn)頭向掘進(jìn)巷道內(nèi)涌入的瓦斯量分別設(shè)為1,3 m3/min，在COMSOL中構(gòu)建的三維幾何模型，如圖1所示。

圖1 掘進(jìn)巷道模型Fig.1 Model of excavation roadway

圖1模型中，1號(hào)瓦斯傳感器布設(shè)在距掘進(jìn)頭5 m，距巷道頂部300 mm，位于左右巷幫的中心處(即距任意巷幫2 m)；2號(hào)瓦斯傳感器布設(shè)在距掘進(jìn)巷道入口10 m，距巷道頂部300 mm，位于左右巷幫的中心處。

1.3 掘進(jìn)巷道內(nèi)的瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

通過(guò)對(duì)式(1)～(9)的聯(lián)立計(jì)算，可得掘進(jìn)巷道在第0，1，2，3，6，12 min的瓦斯?jié)舛确植紶顩r，如圖2所示。

由圖2可得，前1 min內(nèi)，掘進(jìn)巷道中的瓦斯主要集中于掘進(jìn)頭上方附近，掘進(jìn)巷道其他區(qū)域中的瓦斯?jié)舛茸兓^小。1～6 min內(nèi)隨時(shí)間增加，掘進(jìn)巷道頂部附近的瓦斯?jié)舛炔粩嗌?，巷道頂部的瓦斯?jié)舛茸兓厔?shì)為自掘進(jìn)巷道入口至掘進(jìn)頭方向不斷增加。6 min后，掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛鹊闹饕兓厔?shì)為自巷道頂部至底部方向不斷增加。

圖2 不同時(shí)間掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛鹊姆植紶顩rFig.2 Distribution of gas concentration in excavation roadway at different time

1號(hào)瓦斯傳感器位置處YZ剖面的瓦斯?jié)舛确植紶顩r如圖3所示。由圖3可知1號(hào)瓦斯傳感器分別在24，27，71 s時(shí)監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%，5%；同理可得，2號(hào)瓦斯傳感器分別在125，153，179 s時(shí)監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%，5%。掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛确植紶顩r如圖4所示。通過(guò)判斷掘進(jìn)巷道整體空間中各點(diǎn)的瓦斯?jié)舛仁欠窬笥诘扔谏鲜?個(gè)代表性瓦斯?jié)舛戎?，得到掘進(jìn)巷道的整體空間分別在345，354，692 s時(shí)瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%，5%。

圖3 1號(hào)瓦斯傳感器位置處YZ剖面的瓦斯?jié)舛确植紶顩rFig.3 Gas concentration distribution of YZ profile at the position of No.1 gas sensor

圖4 掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛确植紶顩rFig.4 Gas concentration distribution in excavation roadway

綜上所述，掘進(jìn)巷道在停風(fēng)24 s時(shí)，瓦斯傳感器就會(huì)監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛瘸?。由于本文的掘進(jìn)巷道模型長(zhǎng)度為50 m，因而在接近12 min時(shí)掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛染_(dá)到瓦斯爆炸下限。而隨著掘進(jìn)巷道距離的增加，一般情況下其整體空間瓦斯?jié)舛冗_(dá)到爆炸下限的時(shí)間必然會(huì)不斷延長(zhǎng)。但可根據(jù)計(jì)算結(jié)果得出，較短時(shí)間內(nèi)掘進(jìn)頭臨近區(qū)域整體空間極易發(fā)生瓦斯爆炸事故。因此，有必要采取相應(yīng)的應(yīng)急處置技術(shù)措施用以延緩和控制上述現(xiàn)象發(fā)生。

2 掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間瓦斯超限應(yīng)急處置技術(shù)

由于掘進(jìn)巷道停風(fēng)屬極小概率事件，綜合考慮成本、效益及掘進(jìn)巷道內(nèi)現(xiàn)有的設(shè)施及裝備，提出利用掘進(jìn)巷道內(nèi)現(xiàn)有瓦斯抽采管路的方法，在停風(fēng)狀況下通過(guò)快速打開(kāi)管路末端法蘭盤，利用瓦斯抽采管路中的負(fù)壓實(shí)現(xiàn)臨時(shí)抽出式通風(fēng)的應(yīng)急處置技術(shù)。該項(xiàng)技術(shù)具有操作快捷簡(jiǎn)單、成本低、可靠性高、應(yīng)急響應(yīng)速度快、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。

為研究上述應(yīng)急處置技術(shù)在掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間的應(yīng)用效果，對(duì)其進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

2.1 理論依據(jù)

負(fù)壓通風(fēng)條件下，掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯的流動(dòng)形式為湍流和擴(kuò)散2種。其中，瓦斯的擴(kuò)散流動(dòng)仍遵循1.1節(jié)的流動(dòng)規(guī)律；湍流流動(dòng)符合標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，其計(jì)算公式如式(10)～(13)所示。

(10)

(11)

(12)

Pk=μT[u:(u+(u)T)]

(13)

式中：k代表湍流動(dòng)能，m2/s2；σk，σε，Cε1，Cε2，Cμ均為常數(shù)，分別取1.0，1.3，1.44，1.92，0.09；Pk為因平均速度梯度引起的湍流動(dòng)能,m2/s2；ε為湍流耗散率，m2/m3；μT為湍流動(dòng)力黏滯系數(shù)，Pa·s。

通過(guò)式(1)～(13)之間雙向的反應(yīng)流及流動(dòng)耦合來(lái)描述負(fù)壓通風(fēng)情況下掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯的流動(dòng)情況。

2.2 負(fù)壓通風(fēng)情況下掘進(jìn)巷道的模型構(gòu)建

瓦斯抽采管路的直徑為400 mm，布置在距右巷幫200 mm，距掘進(jìn)頭5 m，距巷道底部1 m處?？紤]到掘進(jìn)巷道入口的外部為回風(fēng)巷，因而在負(fù)壓通風(fēng)情況下，假設(shè)自掘進(jìn)巷道入口流入掘進(jìn)巷道空氣中的瓦斯?jié)舛葹?.3%。保持1.2節(jié)中掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛?、左右巷幫及掘進(jìn)頭的瓦斯涌出量不變，構(gòu)建的三維幾何模型如圖5所示。

圖5 負(fù)壓通風(fēng)情況下的掘進(jìn)巷道模型Fig.5 Model of excavation roadway under negative pressure ventilation

2.3 不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下瓦斯傳感器處的瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

在瓦斯抽采管路以5，15，30 m3/min的負(fù)壓通風(fēng)量進(jìn)行臨時(shí)應(yīng)急通風(fēng)的情況下，對(duì)掘進(jìn)巷道內(nèi)1，2號(hào)瓦斯傳感器位置處達(dá)到0.8%，1%，5% 3個(gè)代表性瓦斯?jié)舛戎档臅r(shí)間進(jìn)行分析，不同負(fù)壓通風(fēng)量下1，2號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到各瓦斯?jié)舛戎档臅r(shí)間對(duì)比如圖6所示(掘進(jìn)巷道在有負(fù)壓通風(fēng)的情況下，2號(hào)瓦斯傳感器位置處均未監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛却笥诘扔?%的情況出現(xiàn))。

由圖6可得，當(dāng)瓦斯抽采管路提供的負(fù)壓通風(fēng)量為5 m3/min時(shí)，1號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到0.8%，1% 2個(gè)瓦斯?jié)舛鹊臅r(shí)間相對(duì)最長(zhǎng)，分別為35，37 s；當(dāng)瓦斯抽采管路提供的負(fù)壓通風(fēng)量為15 m3/min時(shí)，2號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到0.8%，1% 2個(gè)瓦斯?jié)舛鹊臅r(shí)間相對(duì)最長(zhǎng)，分別為264，297 s；當(dāng)瓦斯抽采管路提供的負(fù)壓通風(fēng)量為30 m3/min時(shí)，1號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛冗_(dá)到5.0%的時(shí)間相對(duì)最長(zhǎng)，為586 s。同時(shí)，通過(guò)提取不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下2號(hào)瓦斯傳感器位置處YZ剖面的瓦斯?jié)舛确植紶顩r得出，在負(fù)壓通風(fēng)量為30 m3/min的情況下，12 min時(shí)2號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到的瓦斯?jié)舛葹?個(gè)負(fù)壓通風(fēng)量下的最小值。這說(shuō)明，停風(fēng)37 s內(nèi)較小的負(fù)壓通風(fēng)量(5 m3/min)對(duì)瓦斯傳感器前期監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛瘸薜难泳徸饔眯Ч詈谩＜淳蜻M(jìn)巷道若能在37 s內(nèi)恢復(fù)正常通風(fēng)，采用較小的負(fù)壓通風(fēng)量進(jìn)行臨時(shí)通風(fēng)，便可滿足瓦斯傳感器不會(huì)發(fā)出超限報(bào)警。停風(fēng)超過(guò)37 s，較大的負(fù)壓通風(fēng)量(>5 m3/min)對(duì)瓦斯傳感器后期監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛瘸^(guò)5%的延緩作用效果最好，但不能避免瓦斯傳感器發(fā)出超限報(bào)警。

圖6 1，2號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到各瓦斯?jié)舛戎档臅r(shí)間對(duì)比Fig.6 Time comparison of gas concentration values detected by No.1 gas sensor and No.2 gas sensor

通過(guò)繪制掘進(jìn)巷道在20，200 s時(shí)各負(fù)壓通風(fēng)量情況下流線及流速的具體情況，對(duì)負(fù)壓通風(fēng)量在5,15 m3/min情況下瓦斯傳感器報(bào)警時(shí)間的延緩效果最好這一現(xiàn)象進(jìn)行詳細(xì)分析。20，200 s時(shí)不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道內(nèi)的流線及流速分布狀況如圖7～8所示。由圖7可得，與其他負(fù)壓通風(fēng)量相比，負(fù)壓通風(fēng)量為5 m3/min時(shí)，掘進(jìn)巷道前期的主要湍流漩渦位于掘進(jìn)頭與瓦斯抽采管路之間，負(fù)壓通風(fēng)延緩?fù)咚節(jié)舛壬叩闹饕饔脜^(qū)域?yàn)榫蜻M(jìn)頭附近，而掘進(jìn)巷道中60%的瓦斯來(lái)源于掘進(jìn)頭，因而此時(shí)1號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛阮A(yù)警、超限時(shí)間的延緩效果最好。由圖8可知，與其他負(fù)壓通風(fēng)量相比，負(fù)壓通風(fēng)量為15 m3/min時(shí)，掘進(jìn)頭大部分涌出的瓦斯在未流動(dòng)到達(dá)2號(hào)瓦斯傳感器位置之前便會(huì)再次改變流動(dòng)方向，向瓦斯抽采管路末端的負(fù)壓通風(fēng)口處流動(dòng)，因而此時(shí)2號(hào)瓦斯傳感器監(jiān)測(cè)到瓦斯?jié)舛阮A(yù)警、超限時(shí)間的延緩效果最好。

圖7 20 s時(shí)不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道內(nèi)的流線及流速分布狀況Fig.7 Distribution of streamlines and velocity in excavation roadway under different negative pressure ventilation conditions at 20 s

圖8 200 s時(shí)不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道內(nèi)的流線及流速分布狀況Fig.8 Distribution of streamlines and velocity in excavation roadway under different negative pressure ventilation conditions at 200 s

2.4 不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛确植家?guī)律

以未負(fù)壓通風(fēng)情況下掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%，5% 3個(gè)代表性瓦斯?jié)舛戎导皩?duì)應(yīng)的時(shí)間(345，354，692 s)作為參照，對(duì)3種不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛确植紶顩r進(jìn)行對(duì)比分析。代表性瓦斯?jié)舛戎禐?.8%，1%，5%時(shí)，不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛确植紶顩r如圖9～11所示，其中，圖例數(shù)值為1的區(qū)域表示其瓦斯?jié)舛瘸^(guò)相應(yīng)的代表性瓦斯?jié)舛戎?，圖例數(shù)值小于1的區(qū)域表示其瓦斯?jié)舛鹊陀谙鄳?yīng)的代表性瓦斯?jié)舛戎怠?/p>

圖9 不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道在345 s時(shí)瓦斯?jié)舛瘸^(guò)0.8%的區(qū)域分布狀況Fig.9 Regional distribution of excavation roadway with gas concentration exceeding 0.8% at 345 s under different negative pressure ventilation conditions

圖10 不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道在354 s時(shí)瓦斯?jié)舛瘸^(guò)1%的區(qū)域分布狀況Fig.10 Regional distribution of excavation roadway with gas concentration exceeding 1% at 354 s under different negative pressure ventilation conditions

由圖9～10可得，掘進(jìn)巷道在未負(fù)壓通風(fēng)條件下整體空間瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.8%，1%時(shí)，存在負(fù)壓通風(fēng)的掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛刃∮?.8%，1%的空間主要位于自掘進(jìn)巷道入口至掘進(jìn)頭方向，巷道的中下部區(qū)域。由圖11可得，掘進(jìn)巷道在未負(fù)壓通風(fēng)條件下整體空間瓦斯?jié)舛冗_(dá)到5%時(shí)，存在負(fù)壓通風(fēng)的掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯?jié)舛却笥诘扔?%的空間主要位于掘進(jìn)頭附近，巷道的上部區(qū)域。由圖9～圖11對(duì)比分析可得，在負(fù)壓通風(fēng)量一定的情況下，掘進(jìn)巷道內(nèi)負(fù)壓通風(fēng)的時(shí)間越長(zhǎng)，延緩?fù)咚節(jié)舛壬叩男Ч斤@著；同一時(shí)間掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛扰c負(fù)壓通風(fēng)量、負(fù)壓通風(fēng)時(shí)間呈負(fù)相關(guān)。這說(shuō)明，掘進(jìn)巷道在停風(fēng)超過(guò)37 s仍不能恢復(fù)正常通風(fēng)，不能避免瓦斯傳感器發(fā)出超限報(bào)警的情況下，應(yīng)保證采用較大的負(fù)壓通風(fēng)量(>5 m3/min)進(jìn)行臨時(shí)通風(fēng)，以延緩掘進(jìn)巷道整體空間瓦斯?jié)舛鹊牟粩嗌摺?/p>

圖11 不同負(fù)壓通風(fēng)量情況下掘進(jìn)巷道在692 s時(shí)瓦斯?jié)舛瘸^(guò)5%的區(qū)域分布狀況Fig.11 Regional distribution of excavation roadway with gas concentration exceeding 5% at 692 s under different negative pressure ventilation conditions

3 結(jié)論

1)掘進(jìn)巷道在停風(fēng)24 s時(shí)，瓦斯傳感器就會(huì)發(fā)出超限報(bào)警；接近12 min時(shí)，掘進(jìn)頭臨近區(qū)域整體空間的瓦斯?jié)舛染蜁?huì)達(dá)到瓦斯爆炸下限，極易發(fā)生瓦斯爆炸事故。

2)利用掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯抽采管路實(shí)現(xiàn)臨時(shí)抽出式通風(fēng)是掘進(jìn)巷道停風(fēng)期間的1種有效的預(yù)防瓦斯超限的應(yīng)急處置技術(shù)，其具有操作快捷簡(jiǎn)單、成本低、可靠性高、應(yīng)急響應(yīng)速度快、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。

3)同一時(shí)間掘進(jìn)巷道整體空間的瓦斯?jié)舛扰c負(fù)壓通風(fēng)量、負(fù)壓通風(fēng)時(shí)間呈負(fù)相關(guān)。負(fù)壓通風(fēng)量的大小應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際狀況及需求進(jìn)行確定。掘進(jìn)巷道若能在37 s內(nèi)恢復(fù)正常通風(fēng)，采用較小的負(fù)壓通風(fēng)量(5 m3/min)進(jìn)行臨時(shí)通風(fēng)即可滿足瓦斯傳感器不會(huì)發(fā)出超限報(bào)警；掘進(jìn)巷道若超過(guò)37 s仍不能恢復(fù)正常通風(fēng)，則應(yīng)保證采用較大的負(fù)壓通風(fēng)量(>5 m3/min)進(jìn)行臨時(shí)通風(fēng)，盡量延緩掘進(jìn)巷道整體空間瓦斯?jié)舛鹊牟粩嗌摺?/p>