王小龍

(神東煤炭集團(tuán)，陜西 神木 719315)

0 引言

神東煤炭集團(tuán)公司現(xiàn)有煤炭生產(chǎn)礦井13個(gè)，分布在蒙、陜、晉3省區(qū)。由于地處煤炭能源富集區(qū)，公司在發(fā)展過程中充分依托國(guó)家能源投資集團(tuán)產(chǎn)、運(yùn)、銷一體化運(yùn)營(yíng)模式，并結(jié)合自身特點(diǎn)進(jìn)行大膽技術(shù)和管理創(chuàng)新，經(jīng)過不懈努力，公司現(xiàn)已建成了新型集約化安全高效千萬噸礦井群。神東煤炭集團(tuán)地處北方，冬季極寒溫度可達(dá)-28 ℃。室外氣溫低易造成井口結(jié)冰，從而影響車輛、行人安全，因此需設(shè)置井口熱風(fēng)加熱機(jī)組，保障井口周圍溫度不低于2 ℃；為提供良好的辦公、居住條件，冬季辦公場(chǎng)所、公寓需提供冬季供熱服務(wù)；為滿足員工洗浴需求，全年還需提供熱水供應(yīng)。為滿足井口防凍、冬季采暖、全年浴水供應(yīng)，公司在中心礦區(qū)分別配套建成了上灣熱電廠、大柳塔熱電廠，在分散礦區(qū)建成了熱負(fù)荷不等的燃煤鍋爐房?？傮w而言各礦井現(xiàn)有熱負(fù)荷分為常年性熱負(fù)荷和季節(jié)性熱負(fù)荷2類，其中常年性熱負(fù)荷指浴水熱負(fù)荷；季節(jié)性熱負(fù)荷指建筑冬季采暖熱負(fù)荷、井口熱風(fēng)熱負(fù)荷。

神東煤炭集團(tuán)公司中心礦區(qū)位于陜蒙交界處，中心礦區(qū)以烏蘭木倫河為界，陜西區(qū)域熱源由大柳塔熱電廠提供，主要負(fù)責(zé)工業(yè)區(qū)井口防凍、采暖、浴水用熱需求。大柳塔熱電廠輸送的蒸汽至工業(yè)區(qū)換熱站分汽缸，部分蒸汽直供各工業(yè)廠房及井口冬季采暖需求，部分蒸汽通過汽水換熱器換熱后供應(yīng)采暖用水及浴水。內(nèi)蒙區(qū)域熱源由上灣熱電廠提供，主要負(fù)責(zé)居民區(qū)、工業(yè)區(qū)采暖、浴水用熱。上灣熱電廠輸送的蒸汽部分直供井口冬季采暖需求，部分通過汽水換熱器換熱后供應(yīng)浴水，部分通過汽水換熱器換熱后輸送高溫水至下一級(jí)換熱器換熱用以滿足采暖需求。內(nèi)蒙區(qū)域熱用戶組成較為復(fù)雜且用熱需求量大，具體用熱分布如圖1所示。

圖1 內(nèi)蒙區(qū)域用熱分布Fig.1 Distribution of regional heat consumption in Inner Mongolia

1 存在問題及改造方案

1.1 存在問題

隨著大型火力發(fā)電廠、煤化工、煤制油等產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，煤炭市場(chǎng)隨之快速發(fā)展，神東煤炭集團(tuán)所處的中心礦區(qū)辦公樓、宿舍樓、文體活動(dòng)中心逐步擴(kuò)建、新建，使得供熱面積及采暖熱負(fù)荷逐年遞增，如圖2所示。

圖2 供熱面積及熱負(fù)荷逐年變化Fig.2 Annual change of heating area and heat load

大柳塔熱電廠負(fù)責(zé)工業(yè)區(qū)井口防凍、采暖、浴水，隨著公司產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，熱負(fù)荷略有增加但熱電廠仍可滿足用熱需求。上灣熱電廠負(fù)責(zé)居民區(qū)、工業(yè)區(qū)采暖、浴水用熱，隨著中心礦區(qū)配套設(shè)施的完善，建筑采暖用熱需求迅速遞增，導(dǎo)致冬季極寒天氣時(shí)間段無法滿足用熱需求。

中國(guó)經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展的同時(shí)，也面臨著水污染、空氣污染、土壤污染等環(huán)境生態(tài)問題帶來的壓力和挑戰(zhàn)，對(duì)此各級(jí)政府堅(jiān)定不移推進(jìn)生態(tài)文明建設(shè)。環(huán)境質(zhì)量已成為社會(huì)利益沖突的重要觸發(fā)點(diǎn)，中國(guó)急需在經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)、環(huán)境保護(hù)、生活質(zhì)量之間尋找恰當(dāng)平衡點(diǎn)，為此中國(guó)扎實(shí)推動(dòng)節(jié)能環(huán)保事業(yè)的切實(shí)發(fā)展[1]。此外由于經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展，我國(guó)已成為世界上最大的溫室氣體排放國(guó)之一，“節(jié)能減排”已是我國(guó)社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的一個(gè)重要核心?；鹆Πl(fā)電廠的冷端損失即乏汽凝結(jié)放熱損失是電廠熱力系統(tǒng)的最大損失[2]，以上灣熱電廠為例，在冬季額定供熱工況下，汽輪機(jī)排汽損失可占燃料總發(fā)熱量的39%以上。汽輪機(jī)排出的乏汽對(duì)于火力發(fā)電廠來說是廢熱排放，但對(duì)于建筑物冬季采暖而言則是巨大的能源浪費(fèi)[3]。就目前中心礦區(qū)上灣區(qū)域熱負(fù)荷不足的情況而言，同時(shí)結(jié)合環(huán)境保護(hù)、節(jié)能減排兩方面考慮，如何在不新建小容量熱電廠的前提下，有效利用電廠乏汽熱量用于建筑采暖成為了研究重點(diǎn)。

1.2 改造方案

上灣熱電廠汽輪機(jī)乏汽雖總體熱量多但溫度低，無法直接進(jìn)行吸收利用，必須提高溫度才可進(jìn)行有效利用。

1.2.1 方案比選

汽輪機(jī)凝汽余熱品位低，無法滿足直接供熱的要求，必須適當(dāng)提高其溫度。目前汽輪機(jī)凝汽余熱利用有2個(gè)較為成熟的方案：一是降低排汽缸真空度，提高排汽溫度，即通常所說的汽輪機(jī)組低真空運(yùn)行；二是在電廠設(shè)置吸收式換熱機(jī)組吸取汽輪機(jī)凝汽余熱實(shí)現(xiàn)供熱[4]。2種方案相比較，方案一雖然利用了冷源損失，總體熱效率有很大程度提升，但是汽輪機(jī)低真空運(yùn)行發(fā)電量及汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率降低，同時(shí)還存在以下問題：①熱電廠發(fā)電量受到熱負(fù)荷制約，發(fā)電量與熱負(fù)荷不能獨(dú)立調(diào)節(jié)，不適用于熱負(fù)荷波動(dòng)較大的熱電廠；②汽輪機(jī)生產(chǎn)制造是根據(jù)熱電廠運(yùn)行參數(shù)所定制，設(shè)備使用溫度、壓力范圍都有固定要求。凝汽壓力過高會(huì)使汽輪機(jī)末級(jí)出口蒸汽溫度升高，溫度、壓力超出使用范圍易引起機(jī)組強(qiáng)烈振動(dòng)，危及設(shè)備運(yùn)行安全；③汽輪機(jī)背壓提高會(huì)導(dǎo)致機(jī)組發(fā)電效率降低[5]。相比汽輪機(jī)低真空運(yùn)行，方案二吸收式換熱機(jī)組存在以下優(yōu)勢(shì)：①無需改動(dòng)汽輪機(jī)組的結(jié)構(gòu)、運(yùn)行參數(shù)、運(yùn)行方式，對(duì)熱電廠整體運(yùn)行無影響；②通過使用吸收式換熱機(jī)組可大幅降低一次熱網(wǎng)回水溫度，在無需提高汽輪機(jī)抽汽參數(shù)或排汽背壓的情況下有助于汽輪機(jī)乏汽余熱的吸收，即在不影響發(fā)電量的前提下可獲得較佳制熱效果；③一網(wǎng)供回水溫差提高后，不需改造管道、循環(huán)泵即可提高供熱能力；④改造難度小，占地面積少，工程量少，設(shè)備投資較小，改造周期短[6]。

根據(jù)熱電廠乏汽余熱無法利用造成冷端損失大、礦區(qū)建筑物采暖負(fù)荷不足的特點(diǎn)及日趨成熟的吸收式換熱技術(shù)，通過比選本次改造使用工藝技術(shù)、建設(shè)條件、經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)均可行的吸收式換熱機(jī)組進(jìn)行熱電廠乏汽余熱回收利用，以實(shí)現(xiàn)節(jié)能效益、環(huán)保效益、社會(huì)效益。

1.2.2 方案制定

上灣熱電廠所使用的鍋爐為東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司生產(chǎn)的520 t/h自然循環(huán)單汽包循環(huán)流化床鍋爐，固態(tài)排渣，緊身封閉。汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)有限責(zé)任公司生產(chǎn)的超高壓中間再熱、單軸、反動(dòng)式、雙缸雙排汽、直接空冷抽汽凝汽式汽輪機(jī)，汽輪機(jī)主要熱力參數(shù)見表1。為保障中心區(qū)生產(chǎn)、生活用熱，熱電廠最大抽汽工況下折合供熱能力為190 MW。

表1 上灣熱電廠汽輪機(jī)主要熱力參數(shù)Table 1 Main thermal parameters of steam turbine in Shangwan thermal power plant

熱網(wǎng)首站采暖抽汽采用母管制，從2臺(tái)汽輪機(jī)引出的五段抽汽在主廠房匯總進(jìn)入母管后送至上灣供熱首站、上灣一次換熱站、上灣小區(qū)換熱站。蒸汽通過汽水換熱器換熱凝結(jié)放熱后，凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送至電廠除氧器。系統(tǒng)改造前，上灣熱電廠高溫高壓蒸汽經(jīng)過汽輪機(jī)做功后成為乏汽并在冷凝器內(nèi)放熱凝結(jié)，熱量通過空冷島排入周圍環(huán)境中。改造前供熱系統(tǒng)運(yùn)行原理示意圖，如圖3所示。

圖3 改造前供熱系統(tǒng)運(yùn)行原理示意Fig.3 Operation principle of heating system before reconstruction

改造過程中為吸收汽輪機(jī)乏汽余熱，需在電廠東北角空地安裝吸收式換熱機(jī)組，該機(jī)組以汽輪機(jī)五段采暖抽汽為驅(qū)動(dòng)能源，回收汽輪機(jī)乏汽余熱，用于逐級(jí)加熱一次網(wǎng)回水。吸收式換熱器吸收的總熱量為抽汽熱量與回收凝汽余熱量之和。若供熱溫度不滿足使用需求，則經(jīng)過吸收式換熱機(jī)組加熱后的采暖供水通過現(xiàn)有汽水換熱器，以汽輪機(jī)五段采暖抽汽為熱源進(jìn)行二次加熱。與此同時(shí)在部分二級(jí)換熱站安裝吸收式換熱機(jī)組，吸收式換熱機(jī)組與常規(guī)換熱器并列運(yùn)行。常規(guī)換熱器換熱后的一網(wǎng)回水與吸收式換熱機(jī)組換熱后的一網(wǎng)回水混合后可有效降低一網(wǎng)回水溫度，較低溫度的回水溫度更有利于吸收乏汽余熱。改造后供熱系統(tǒng)運(yùn)行原理示意圖，如圖4所示。

圖4 改造后供熱系統(tǒng)運(yùn)行原理示意Fig.4 Operation principle of heating system after reconstruction

2 吸收換熱機(jī)組運(yùn)行原理

吸收式換熱機(jī)組主要由發(fā)生器、吸收器、蒸發(fā)器、冷凝器4大設(shè)備組成，為提高吸收式換熱機(jī)組熱力系數(shù)還設(shè)有濃溶液、稀溶液熱交換器，為使工質(zhì)在4大設(shè)備中進(jìn)行循環(huán)運(yùn)行，因而還裝有溶液泵、冷劑泵以及相應(yīng)的連接管道、閥門等[6]。

發(fā)生器、蒸發(fā)器通過吸熱過程將外部循環(huán)工質(zhì)(高溫驅(qū)動(dòng)熱源、低溫余熱)溫度降低，冷凝器和吸收器通過放熱過程將外部循環(huán)工質(zhì)(吸熱介質(zhì))溫度升高。吸收式換熱機(jī)組循環(huán)流程如圖5所示。

圖5 吸收式換熱機(jī)組運(yùn)行原理Fig.5 Operation principle of absorption heat exchange unit

此次改造吸收式換熱機(jī)組使用溴化鋰作為吸收劑，水作為制冷劑。發(fā)生器是作為稀溶液吸收熱量被加熱成為濃溶液及水蒸氣的反應(yīng)容器。溴化鋰稀溶液在發(fā)生器內(nèi)被熱源(高溫驅(qū)動(dòng)熱源)加熱濃縮，產(chǎn)生的水蒸汽進(jìn)入冷凝器，溴化鋰濃溶液則經(jīng)過換熱后進(jìn)入吸收器。冷凝器是來自發(fā)生器的水蒸氣冷凝成冷劑水的容器。由發(fā)生器產(chǎn)生的水蒸氣進(jìn)入冷凝器放熱給外部循環(huán)工質(zhì)(吸熱介質(zhì))，循環(huán)工質(zhì)溫度升高，冷凝后的冷劑水則通過冷劑泵送至蒸發(fā)器。蒸發(fā)器是來自冷凝器冷劑水蒸發(fā)吸熱的容器。冷劑水進(jìn)入蒸發(fā)器后吸收外部循環(huán)工質(zhì)(低溫余熱)熱量成為水蒸汽并進(jìn)入吸收器。吸收器是濃溶液吸收水蒸汽并放熱的容器。溴化鋰濃溶液在吸收器中吸收水蒸汽稀釋為溴化鋰稀溶液，并放出熱量加熱外部循環(huán)工質(zhì)(吸熱介質(zhì))，產(chǎn)生的稀溶液通過溶液泵進(jìn)入發(fā)生器，從而進(jìn)行下一循環(huán)。此外，吸收式換熱機(jī)組內(nèi)部還設(shè)有濃溶液與稀溶液交換熱量的熱交換器，通過換熱一方面提高濃溶液的吸濕性，另一方面減少加熱稀溶液需要的熱量，以提高機(jī)組的整體熱效率[7]。

由于吸收式換熱機(jī)組中發(fā)生器、蒸發(fā)器具有吸熱降溫作用，冷凝器、吸收器具有放熱升溫作用，因此在電廠內(nèi)的吸收式換熱機(jī)組利用蒸汽及乏汽在發(fā)生器、蒸發(fā)器內(nèi)吸熱降低乏汽熱量，使一次回水依次通過吸收器、冷凝器逐漸吸熱升溫。與此同時(shí)在換熱站內(nèi)新增吸收式換熱機(jī)組，使一次供水依次通過發(fā)生器和蒸發(fā)器進(jìn)行降溫，二次回水依次通過吸收器和冷凝器進(jìn)行升溫[8]。通過電廠、換熱站吸收式換熱機(jī)組共同作用，以有效利用乏汽熱量用于冬季供熱。

3 吸收式換熱系統(tǒng)構(gòu)建及系統(tǒng)運(yùn)行情況

3.1 吸收式換熱系統(tǒng)構(gòu)建

此次電廠乏汽余熱利用過程不改造熱網(wǎng)系統(tǒng)原有設(shè)備，只在電廠及部分換熱站內(nèi)增加吸收式換熱機(jī)組，并對(duì)部分管網(wǎng)進(jìn)行改造。

電廠內(nèi)安裝吸收式換熱機(jī)組：在電廠內(nèi)部新建吸收式換熱機(jī)房，將汽輪機(jī)五段抽汽、汽輪機(jī)內(nèi)做功后產(chǎn)生的乏汽、一網(wǎng)回水引至機(jī)房?jī)?nèi)部，其中高溫蒸汽用于系統(tǒng)啟動(dòng)熱源，乏汽作為主要加熱熱源，一網(wǎng)回水作為熱量吸收主體。抽汽、乏汽冷凝后的冷凝水引至電廠除氧器。

換熱站內(nèi)安裝吸收式換熱機(jī)組：在部分熱負(fù)荷較大、周圍場(chǎng)地充足的地方安裝吸收式換熱機(jī)組，該機(jī)組與換熱站內(nèi)換熱器并列運(yùn)行，其主要作用是降低一網(wǎng)回水溫度，便于更好吸收乏汽熱量。最終選取上灣煤礦換熱站、北二區(qū)換熱站、李家畔2#換熱站、中心換熱站共計(jì)安裝8臺(tái)吸收式換熱機(jī)組。

管網(wǎng)改造：本次改造后系統(tǒng)循環(huán)流量并未增加，因此主管網(wǎng)及循環(huán)泵不需改造，僅需對(duì)熱源端及二次換熱站管網(wǎng)走向進(jìn)行重新布置。改造后，一網(wǎng)回水需依次通過吸收式換熱機(jī)組、汽水換熱器進(jìn)行二級(jí)加熱，因此需對(duì)熱源端管網(wǎng)進(jìn)行改造同時(shí)安裝閥門用于系統(tǒng)切換，管網(wǎng)改造示意如圖6所示。

圖6 熱源端管網(wǎng)改造示意Fig.6 Transformation of heat source pipe network

正常運(yùn)行期間：關(guān)閉閥門1，開啟閥門2、閥門3，使一網(wǎng)回水首先進(jìn)入位于電廠內(nèi)部的吸收式換熱機(jī)組，吸收乏汽及汽輪機(jī)抽汽熱量后完成一級(jí)加熱，供水溫度不滿足需求時(shí)通過汽水換熱器進(jìn)行二級(jí)加熱。當(dāng)吸收式機(jī)組故障維修期間，開啟閥門1，關(guān)閉閥門2、閥門3，使一網(wǎng)回水直接進(jìn)入汽水換熱器加熱后送入各熱用戶。

非采暖期運(yùn)行：采暖期乏汽熱量通過吸收式換熱機(jī)組傳遞至供熱系統(tǒng)，當(dāng)非采暖期時(shí)通過位于冷凝器與吸收式換熱機(jī)組管網(wǎng)中的閥門切換，將乏汽熱量通過空冷島排入周圍環(huán)境，具體示意為圖4所示。

3.2 系統(tǒng)運(yùn)行情況

本項(xiàng)目采用基于吸收式換熱的熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱技術(shù)，回收神華集團(tuán)上灣熱電廠2×150 MW直接空冷抽凝式汽輪機(jī)乏汽余熱。電廠乏汽余熱利用系統(tǒng)經(jīng)過調(diào)試后投入運(yùn)行已有2個(gè)采暖期，截止目前運(yùn)行情況良好。電廠內(nèi)部吸收式換熱機(jī)組將一網(wǎng)回水由50 ℃加熱至80 ℃，汽水換熱器使用汽輪機(jī)抽汽將一網(wǎng)回水由80 ℃換熱至110 ℃。一網(wǎng)供水經(jīng)二級(jí)換熱站內(nèi)水-水換熱器及吸收式換熱機(jī)組換熱降溫至50 ℃后返回，經(jīng)電廠吸收式換熱機(jī)組及汽水換熱器換熱至110 ℃供出，如此往復(fù)循環(huán)。

3.2.1 一網(wǎng)供回水溫度變化

由圖7可知，2014—2017年隨著供熱熱負(fù)荷增加，換熱站不斷提高供熱系統(tǒng)供水溫度，以滿足供熱需求。2018年吸收式供熱系統(tǒng)投入運(yùn)行后一網(wǎng)回水溫度明顯降低，供回水溫差由改造前30 ℃增加至60 ℃，供回水溫差的增加表明管網(wǎng)熱輸送能力更強(qiáng)。

圖7 一網(wǎng)供回水溫度逐年變化Fig.7 Annual variation of supply and return water temperature of primary network

3.2.2 循環(huán)流量變化

由圖8可知，2014—2017年，由于供熱面積增加，一網(wǎng)循環(huán)流量隨之逐年增加，以提高供熱能力。2018年吸收式供熱系統(tǒng)投運(yùn)后循環(huán)流量反而降低，這主要是由于一網(wǎng)供回水溫差增加所導(dǎo)致。

圖8 一網(wǎng)循環(huán)流量逐年變化Fig.8 Annual variation of primary network circulation flow

3.2.3 汽輪機(jī)抽汽耗熱量變化

由圖9可知，2014—2017年蒸汽消耗量隨供熱面積的增加而增加，2018年吸收式供熱系統(tǒng)投運(yùn)后由于系統(tǒng)吸收部分乏汽熱量，使得汽輪機(jī)抽汽耗熱量明顯降低。

圖9 汽輪機(jī)抽汽耗熱量逐年變化Fig.9 Annual variation of extraction heat consumption of steam turbine

3.2.4 經(jīng)濟(jì)型分析

在電廠內(nèi)安裝吸收式換熱機(jī)組，以汽輪機(jī)的采暖蒸汽驅(qū)動(dòng)回收汽輪機(jī)排汽余熱，用于梯級(jí)加熱一次網(wǎng)回水。在換熱站內(nèi)安裝吸收式換熱機(jī)組，與常規(guī)水-水換熱器并列運(yùn)行，在不改變二次網(wǎng)供回水溫度前提下，降低一次網(wǎng)回水溫度至50 ℃左右，一網(wǎng)供回水溫度由原來的110/80 ℃變?yōu)?10/50 ℃，溫差增加大幅度降低了熱網(wǎng)運(yùn)行費(fèi)用。由于熱網(wǎng)低溫回水實(shí)現(xiàn)了與汽輪機(jī)排汽能級(jí)匹配，使得機(jī)組處于極佳制熱溫度，從而使熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱系統(tǒng)能耗大幅度降低。本項(xiàng)目通過回收汽輪機(jī)乏汽余熱，減少汽輪機(jī)五段采暖抽汽99 t/h，每個(gè)采暖期回收余熱100.3萬GJ。與改造前相比，可增加發(fā)電功率13 MW，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低24 g/kW·h。每個(gè)采暖期全廠可增加發(fā)電5 479萬kW·h。增加的發(fā)電相當(dāng)于每個(gè)采暖期減少了燃燒標(biāo)準(zhǔn)煤1.73萬t，減少了CO2排放量4.54萬t，減少了SO2排放量147.4 t，減少了NOx排放量128.3 t，減少了固體灰渣量4 248.6 t。

4 系統(tǒng)運(yùn)行存在問題及解決措施

改造后系統(tǒng)已運(yùn)行2個(gè)采暖期，在運(yùn)行過程中節(jié)能減排及增加的供熱效果明顯，但也逐漸暴露出不足之處，根據(jù)存在問題文中提出了解決措施，為吸收式換熱系統(tǒng)吸收熱電廠乏汽余熱的進(jìn)一步發(fā)展奠定了基礎(chǔ)。

4.1 系統(tǒng)運(yùn)行存在問題

一網(wǎng)回水溫度偏高：由于熱網(wǎng)回水溫度相對(duì)偏高，使得電廠內(nèi)部的吸收式換熱機(jī)組制熱性能較差，為達(dá)到回收余熱的目的，需要更高汽輪機(jī)抽汽參數(shù)，從而影響汽輪機(jī)組發(fā)電效率。

吸收式換熱機(jī)組維修不到位：管束清洗不及時(shí)、溴化鋰溶液添加不及時(shí)，真空泵、冷劑泵保養(yǎng)不到位，使得設(shè)備運(yùn)行效率降低。

運(yùn)行人員培訓(xùn)不足：運(yùn)行人員對(duì)設(shè)備運(yùn)行原理認(rèn)識(shí)不清楚，發(fā)現(xiàn)故障不及時(shí)，影響系統(tǒng)正常運(yùn)行。

4.2 系統(tǒng)運(yùn)行解決措施

針對(duì)上述存在問題，為便于系統(tǒng)的推廣應(yīng)用，制定以下解決措施。

增加數(shù)量或調(diào)整流量：適當(dāng)增加二次換熱站吸收式換熱機(jī)組數(shù)量或調(diào)整二次換熱站內(nèi)水-水換熱器及吸收式換熱機(jī)組流量，增加吸收式換熱機(jī)組流通流量，以降低一網(wǎng)回水溫度。

制定檢修計(jì)劃：制定吸收式換熱機(jī)組夏季檢修內(nèi)容及計(jì)劃并嚴(yán)格執(zhí)行。

加強(qiáng)人員培訓(xùn)：加強(qiáng)人員理論培訓(xùn)及實(shí)操演練，使員工能夠排除簡(jiǎn)單故障并分析產(chǎn)生原因。

5 結(jié)語

此次改造基于吸收式換熱的熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱技術(shù)，回收上灣熱電廠2×150 MW直接空冷抽凝式汽輪機(jī)乏汽余熱，將現(xiàn)有供熱系統(tǒng)與吸收式換熱機(jī)組有效結(jié)合，配合換熱站改造工程，經(jīng)過改造后提高了熱源供熱能力，增加了管網(wǎng)輸送能力及電廠發(fā)電量，大幅提高電廠熱效率，該方案具有極強(qiáng)的可操作性和可推廣性，可有效緩解北方城市熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱面臨的問題，是我國(guó)熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱方式的未來發(fā)展方向。