孟憲宏，李廣玉，劉 偉，孫 圳，郭 凱，高 迪

(1 沈陽(yáng)建筑大學(xué)土木工程學(xué)院， 沈陽(yáng) 110168； 2 中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司， 北京 100013)

0 引言

隨著我國(guó)住宅產(chǎn)業(yè)化的不斷發(fā)展，建筑結(jié)構(gòu)的裝配率逐年提高，裝配式建筑已成為我國(guó)建筑結(jié)構(gòu)的主要形式之一。預(yù)制構(gòu)件是裝配式建筑的基本組成單元[1]，從預(yù)制工廠到現(xiàn)場(chǎng)安裝必須經(jīng)過(guò)吊裝和運(yùn)輸過(guò)程，目前預(yù)制構(gòu)件的吊運(yùn)主要依靠吊環(huán)和配套設(shè)施。采用吊環(huán)進(jìn)行預(yù)制構(gòu)件的吊裝，在一定程度上浪費(fèi)了鋼材，使用后需要切割，工序復(fù)雜，因此，吊環(huán)逐漸被建筑行業(yè)所淘汰[2]。為了保證施工安全和效率，國(guó)外的學(xué)者在21世紀(jì)初期開(kāi)始著眼于混凝土預(yù)埋吊件的研究，并將其成功應(yīng)用于預(yù)制構(gòu)件的吊運(yùn)工程。預(yù)埋吊件[3]一詞，最早出現(xiàn)于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(GB 50666—2011)，是一種用于預(yù)制構(gòu)件吊運(yùn)、安裝的鋼制配件。預(yù)埋吊件屬于預(yù)埋錨固的一種，與后錨固技術(shù)不同，預(yù)埋吊件是在澆筑混凝土之前埋入其中，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到吊裝要求即可與吊裝設(shè)備連接起吊?！?016年政府工作報(bào)告”和“十三五規(guī)劃”中都提到了大力發(fā)展和推廣裝配式建筑，裝配率的提高必然導(dǎo)致預(yù)制構(gòu)件數(shù)量增多，預(yù)埋吊件也將得到廣泛的應(yīng)用。

影響預(yù)埋吊件承載力的因素有很多，如邊距、直徑、有效埋深等，預(yù)埋吊件在使用過(guò)程中往往受到預(yù)制構(gòu)件尺寸的影響和限制，出現(xiàn)小邊距、小間距、淺埋深等復(fù)雜邊界條件，極限承載力必然會(huì)受到折減，但是目前的預(yù)埋吊件產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)中幾乎沒(méi)有提供相應(yīng)工況下的承載力折減系數(shù)，這就給特殊工況下的預(yù)埋吊件使用過(guò)程埋下了安全隱患。如圖1所示，某預(yù)制廠在預(yù)制構(gòu)件吊裝過(guò)程中，預(yù)埋吊件被拔出導(dǎo)致構(gòu)件墜落。眾所周知，邊距效應(yīng)可以直接影響預(yù)埋系統(tǒng)的承載力，因此，有必要研究邊距對(duì)預(yù)埋吊件承載力的影響趨勢(shì)，為預(yù)埋吊件的規(guī)范使用提供依據(jù)。

圖1 預(yù)制構(gòu)件墜落

1 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀

1.1 理論研究

目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)預(yù)埋吊件的研究相對(duì)較少，而對(duì)錨栓的研究在逐步增加，尤其在錨栓的力學(xué)性能以及破壞形式等方面頗有進(jìn)展。

2007年，陸洲導(dǎo)等[4]分析了邊距、間距等因素對(duì)群錨承載力和破壞模式的影響，為國(guó)內(nèi)后錨固群錨的研究提供了參考和借鑒。2008年，劉沈如等[5]進(jìn)行了單個(gè)錨栓抗拉承載力試驗(yàn)研究與有限元分析，對(duì)單個(gè)錨栓的破壞模式和承載力進(jìn)行了歸納總結(jié)。2017年，周萌等[6]進(jìn)行了混凝土結(jié)構(gòu)化學(xué)錨栓群錨抗拉性能研究，對(duì)影響后錨固技術(shù)的主要因素進(jìn)行了分析。

國(guó)外常見(jiàn)的研究方法是依據(jù)試驗(yàn)得到的結(jié)果與經(jīng)驗(yàn)方程作比較，從而得到錨栓承載力的計(jì)算公式。Edwin等[7]在LRFD方法的基礎(chǔ)上，考慮錨栓數(shù)量、混凝土開(kāi)裂情況、邊距等因素，從而得到混凝土錐體破壞的承載力計(jì)算公式。Timothy等[8]和Topkaya等[9]提出相鄰錨栓混凝土破壞錐體出現(xiàn)重疊時(shí)的群錨承載力計(jì)算方法，并針對(duì)不同直徑的錨栓進(jìn)行了抗拉承載力設(shè)計(jì)方法的研究。Francis等[10]利用經(jīng)驗(yàn)公式提出了單錨受拉剪時(shí)承載力的計(jì)算方法，并發(fā)現(xiàn)影響錨栓受力性能的主要因素為力的偏心距、錨板剛度等。

由于錨栓、植筋、預(yù)埋件的受力特點(diǎn)和傳力途徑和預(yù)埋吊件相近，并且國(guó)內(nèi)外專家已對(duì)其進(jìn)行了多角度研究[11]，建立了完善的研究體系。因此，總結(jié)錨栓研究成果對(duì)預(yù)埋吊件相關(guān)研究有一定借鑒意義，可以參考已有的錨栓、植筋、預(yù)埋件研究方法、成果，總結(jié)規(guī)律進(jìn)一步指導(dǎo)預(yù)埋吊件的相關(guān)研究。

預(yù)埋吊件種類較多，傳力途徑不盡相同，全部用試驗(yàn)的方法研究各種預(yù)埋吊件在不同影響因素下的承載力變化趨勢(shì)，勢(shì)必耗費(fèi)大量的人力、物力、時(shí)間，可行性不強(qiáng)，必要性不足。有限元模擬具有規(guī)范化建模、統(tǒng)一材料參數(shù)、理想化約束等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)可以短時(shí)間內(nèi)改變參數(shù)，研究承載力的變化情況，模塊化分析和迭代算法可以便捷地觀察模型應(yīng)力分布、應(yīng)變?cè)茍D，這些都是試驗(yàn)研究不能實(shí)現(xiàn)的，因此本文采用有限元分析與試驗(yàn)研究相結(jié)合的方法，研究邊距對(duì)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件承載力的影響。

1.2 規(guī)范對(duì)比

國(guó)內(nèi)關(guān)于預(yù)埋吊件的相關(guān)研究較少，《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》(JGJ 145—2013)[12](簡(jiǎn)稱《技術(shù)規(guī)程》)是國(guó)內(nèi)唯一有關(guān)錨固系統(tǒng)承載力計(jì)算的規(guī)范，該規(guī)程對(duì)后錨固系統(tǒng)受拉破壞進(jìn)行分類，并且規(guī)定了拉斷破壞、錐體破壞的承載力計(jì)算公式及相應(yīng)的參數(shù)修正。沈陽(yáng)建筑大學(xué)進(jìn)行了國(guó)內(nèi)常用預(yù)埋吊件分類試驗(yàn)研究，結(jié)果表明鋼筋焊接型產(chǎn)品發(fā)生拉斷破壞，擴(kuò)底型產(chǎn)品受拉發(fā)生混凝土錐體破壞[13]。擴(kuò)底型預(yù)埋吊件在邊距影響下承載力受到一定程度的折減，低于企業(yè)提供的產(chǎn)品名義荷載。

國(guó)外關(guān)于預(yù)埋吊件的研究開(kāi)展早于我國(guó)，在計(jì)算錨固系統(tǒng)承載力時(shí)，美國(guó)規(guī)范ACI 318-05[14]第17章明確規(guī)定了現(xiàn)澆施工工藝下，錨固系統(tǒng)抗拉、抗剪承載力計(jì)算公式和相關(guān)參數(shù)取值。德國(guó)是裝配式建筑發(fā)展最為迅速的國(guó)家之一，預(yù)制構(gòu)件的生產(chǎn)、存放、運(yùn)輸、吊裝工藝也處于行業(yè)內(nèi)的前沿。2012年，德國(guó)頒布了Liftinganchorundliftinganchorsystemsforconcretecomponents，規(guī)定了預(yù)制構(gòu)件的配套吊具、吊點(diǎn)位置、預(yù)埋吊件的相關(guān)參數(shù)、以及外荷載計(jì)算方法等，但是未直接給出預(yù)埋吊件承載力的計(jì)算公式。2016年，英國(guó)出臺(tái)規(guī)范Designanduseofinsertsforliftinganhandlingofprecastconcreteelements，按照預(yù)埋吊件的受力特點(diǎn)、傳力途徑、使用范圍等因素將其分類，并規(guī)定了擴(kuò)展角、模板粘結(jié)力、動(dòng)載系數(shù)的取值。此外，該規(guī)范還提出了預(yù)埋吊件使用過(guò)程中的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則、分項(xiàng)系數(shù)等，以及吊裝常規(guī)構(gòu)件如墻板、線形構(gòu)件等具體要求。

抗拉承載力計(jì)算方法對(duì)比 表1

1.3 計(jì)算方法對(duì)比

預(yù)埋吊件、錨栓、植筋同屬錨固系統(tǒng)，但是受力特點(diǎn)和傳力途徑不盡相同，國(guó)內(nèi)外現(xiàn)行關(guān)于錨栓和植筋的相關(guān)規(guī)范，諸如《技術(shù)規(guī)程》、規(guī)范 ACI 318-05 都規(guī)定了后錨固施工工藝下的錨固承載力計(jì)算方法，ACI 318-05也提出了基材混凝土現(xiàn)澆施工時(shí)的抗拉承載力修正公式。規(guī)范CEN/TR 15728[15]中規(guī)定了專用預(yù)埋吊件的抗拉承載力設(shè)計(jì)方法，并提出了相關(guān)參數(shù)的修正公式，如表1所示。由表1可以看出，三個(gè)規(guī)范在計(jì)算錨固系統(tǒng)抗拉承載力基準(zhǔn)值時(shí)均采用標(biāo)準(zhǔn)值乘以經(jīng)過(guò)修正的相關(guān)參數(shù)，且基準(zhǔn)值計(jì)算公式相近，均與混凝土抗壓強(qiáng)度和有效埋深有關(guān)。《技術(shù)規(guī)程》與規(guī)范ACI 318-05關(guān)于計(jì)算錨固系統(tǒng)抗拉承載力的計(jì)算原理相同，后者對(duì)于后錨固施工工藝下的抗拉承載力計(jì)算公式幾乎與前者一樣。由規(guī)范ACI 318-05的參數(shù)可以看出，其他情況相同下，預(yù)埋的抗拉承載力約是后錨固施工的1.25倍?！都夹g(shù)規(guī)程》只適用于后錨固施工工藝，規(guī)范ACI 318-05在后錨固的基礎(chǔ)上提出了基材為現(xiàn)澆施工時(shí)的修正參數(shù)，規(guī)范CEN/TR 15728只適用于預(yù)埋錨固。三個(gè)規(guī)范中邊距對(duì)承載力的修正原理相同，即隨著邊距的增大，修正參數(shù)隨之增大，由于參數(shù)不大于1，即存在臨界邊距。從邊距修正公式可以看出，規(guī)范CNE/TR 15728規(guī)定的邊距效應(yīng)較弱，即隨著邊距的增大，邊距修正參數(shù)的增幅減小?！都夹g(shù)規(guī)程》、規(guī)范ACI 318-05都規(guī)定了針對(duì)群錨的偏心距修正系數(shù)，而規(guī)范CEN/TR 15728只規(guī)定了單個(gè)預(yù)埋吊件抗拉承載力的計(jì)算公式。

2 試驗(yàn)研究

2.1 試驗(yàn)材料

由于國(guó)內(nèi)外相關(guān)錨栓規(guī)范(國(guó)內(nèi)規(guī)范《技術(shù)規(guī)程》、美國(guó)規(guī)范ACI 318-05、英國(guó)規(guī)范CEN/TR 15728，后文“國(guó)內(nèi)外規(guī)范”均指此三本規(guī)范)指出，基材混凝土的強(qiáng)度等級(jí)在C20～C60之間，因此試驗(yàn)采用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20。本試驗(yàn)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件為某企業(yè)產(chǎn)品，主要研究邊距對(duì)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件承載力的影響，預(yù)埋吊件直徑和類型并非主要影響因素，故未控制預(yù)埋吊件為同一類型并且直徑全為16mm，如圖2所示。預(yù)埋吊件相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表2。

預(yù)埋吊件參數(shù) 表2

圖2 預(yù)埋吊件

2.2 試件設(shè)計(jì)

本次試驗(yàn)設(shè)計(jì)三組共9個(gè)素混凝土試件并分別安裝預(yù)埋吊件。為了研究邊距對(duì)抗拉承載力的影響，同時(shí)考慮到國(guó)內(nèi)外規(guī)范中錨固系統(tǒng)承載力的臨界邊距值為有效埋深hef的1.5倍，因此將各試件的邊距設(shè)計(jì)為100mm。為了防止試件在試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)生受彎破壞，試件高度設(shè)計(jì)為400mm。試件具體尺寸如圖3所示。將產(chǎn)品a，b，c分別預(yù)埋入每組試件中，各組試件編號(hào)為N1-1～N1-3，N2-1～N2-3，N3-1～N3-3。

圖3 試件尺寸

2.3 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)設(shè)備主要包括30t穿心千斤頂、夾具、手動(dòng)油泵等加載設(shè)備，以及DH-3816靜態(tài)應(yīng)變儀、力傳感器、位移計(jì)等數(shù)據(jù)采集設(shè)備，試驗(yàn)裝置如圖4所示。試驗(yàn)采用軸向位移加載，通過(guò)千斤頂將荷載傳遞給預(yù)埋吊件，記錄加載過(guò)程中的荷載與位移變化。

圖4 試驗(yàn)裝置實(shí)物圖與示意圖

2.4 破壞現(xiàn)象

加載開(kāi)始，三組試件的基材混凝土均發(fā)出異常響聲，隨著加載位移的增大，預(yù)埋區(qū)混凝土包裹著預(yù)埋吊件被整體拔出，試件發(fā)生脆性破壞，破壞面呈錐面，如圖5(a)所示，預(yù)埋吊件經(jīng)試驗(yàn)后處理可以看出未發(fā)生拉斷破壞，試驗(yàn)破壞現(xiàn)象見(jiàn)圖5(b)。

圖5 試件破壞情況

2.5 荷載-位移曲線

試件荷載-位移曲線主要有開(kāi)裂荷載點(diǎn)、開(kāi)裂位移點(diǎn)、極限荷載點(diǎn)、極限位移點(diǎn)等主要特征點(diǎn)，三組試件的荷載-位移曲線如圖6所示。

圖6 荷載-位移曲線

由荷載-位移曲線可以看出，擴(kuò)底型預(yù)埋吊件受拉可以分為三個(gè)階段：彈性階段、開(kāi)裂階段、破壞階段。加載初期，基材混凝土內(nèi)力與加載位移呈線性關(guān)系，未達(dá)到混凝土開(kāi)裂應(yīng)變。隨著位移及荷載的增大，混凝土內(nèi)部之間相互粘結(jié)作用達(dá)到極限，開(kāi)始出現(xiàn)裂縫，基材開(kāi)裂，隨后曲線斜率變陡，說(shuō)明裂縫開(kāi)展迅速，試件發(fā)生脆性破壞，當(dāng)達(dá)到極限荷載之后，位移持續(xù)增大，承載力急劇下降。

2.6 試驗(yàn)結(jié)果

綜合試驗(yàn)現(xiàn)象以及荷載-位移曲線，將每組的試驗(yàn)結(jié)果取平均值匯總，見(jiàn)表3。由于N3和N2組試件不是同一種預(yù)埋吊件，N3相對(duì)于N2組試件埋深更大，但N2組試件的擴(kuò)底面積要比N3組大，故本試驗(yàn)出現(xiàn)N3比N2組試件埋深大，但開(kāi)裂荷載小的情況。

試驗(yàn)結(jié)果 表3

3 有限元分析

3.1 模型參數(shù)

有限元模型設(shè)計(jì)參考試驗(yàn)研究中的基材混凝土尺寸，預(yù)埋吊件尺寸與原型產(chǎn)品一致，取直徑為16mm的預(yù)埋吊件作為與試驗(yàn)組的對(duì)照模型，具體尺寸如圖7所示?？紤]到有限元模擬可以實(shí)現(xiàn)理想約束，無(wú)需在基材兩側(cè)建立豎向約束面[16]。材料參數(shù)與試驗(yàn)相同，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，為了消除混凝土強(qiáng)度隨機(jī)性的影響，基材混凝土抗拉強(qiáng)度采取標(biāo)準(zhǔn)值。預(yù)埋吊件采用Q345鋼材。

圖7 模型尺寸

3.2 定義接觸

由前期試驗(yàn)研究可知，擴(kuò)底型預(yù)埋吊件受拉破壞的極限位移較小，同時(shí)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[17]規(guī)定，帶肋鋼筋-混凝土界面粘結(jié)應(yīng)力曲線中彈性段的極限位移僅為0.025d(d為預(yù)埋吊件直徑)，對(duì)應(yīng)于該模型承載力的彈性極限位移為0.4mm，即預(yù)埋吊件與混凝土之間的粘結(jié)效應(yīng)較弱，因此不考慮預(yù)埋吊件與混凝土之間的粘結(jié)滑移，將預(yù)埋吊件嵌入基材混凝土模型，模擬現(xiàn)澆施工工藝。

3.3 荷載和約束

如圖8所示，對(duì)基材混凝土兩側(cè)及底部施加固定約束，限制其轉(zhuǎn)角和位移。在預(yù)埋吊件的外露端施加豎向位移荷載，通過(guò)分析結(jié)果的荷載-位移曲線，確定預(yù)埋吊件抗拉承載力。

圖8 荷載和約束

3.4 可行性驗(yàn)證

為了驗(yàn)證基于上述模型研究擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力的可行性與有效性，筆者模擬本文第2節(jié)中邊距為100mm時(shí)的抗拉承載力試驗(yàn)。建立與之對(duì)應(yīng)的三個(gè)模型，基本參數(shù)見(jiàn)表4。

對(duì)上述三個(gè)模型施加豎向位移荷載，基材混凝土中出現(xiàn)明顯的錐形破壞面，而預(yù)埋吊件的應(yīng)力未達(dá)到材料屈服強(qiáng)度，因此，模型發(fā)生混凝土錐體破壞，預(yù)埋吊件應(yīng)力云圖及混凝土應(yīng)變?cè)茍D見(jiàn)圖9。

圖9 預(yù)埋吊件應(yīng)力云圖及混凝土應(yīng)變?cè)茍D

模型基本參數(shù) 表4

如圖10所示，混凝土倒錐體的錐角約為40°，大于國(guó)內(nèi)《技術(shù)規(guī)程》中錨固系統(tǒng)和預(yù)埋系統(tǒng)發(fā)生受拉錐體破壞時(shí)的假定錐角35°。

圖10 錐體破壞面

根據(jù)荷載-位移曲線得出每個(gè)模型的抗拉承載力，并與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，見(jiàn)表5。

抗拉承載力對(duì)比 表5

由表5可以看出，不同埋深的三組對(duì)照顯示利用有限元分析得到的承載力與試驗(yàn)結(jié)果的相對(duì)誤差穩(wěn)定。因此，該有限元模型可以用來(lái)研究邊距對(duì)預(yù)埋吊件抗拉承載力的影響。

4 邊距對(duì)抗拉承載力的影響

4.1 建立模型組

為了研究邊距對(duì)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力的影響，建立C20，C30，C40三個(gè)模型組，模型采用本文3.1節(jié)模型尺寸，模型編號(hào)原則為N-混凝土強(qiáng)度-邊距，模型參數(shù)見(jiàn)表6。

模型參數(shù) 表6

對(duì)上述三個(gè)模型組加載后，基材混凝土均出現(xiàn)以預(yù)埋吊件底端為頂點(diǎn)的倒錐形破壞面，而預(yù)埋吊件中的最大應(yīng)力均未達(dá)到鋼材屈服強(qiáng)度，模型發(fā)生混凝土錐體破壞。將三個(gè)模型組的抗拉承載力匯總于表7。

抗拉承載力匯總 表7

4.2 數(shù)據(jù)對(duì)比

為了驗(yàn)證有限元模擬得到的邊距對(duì)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力的影響和臨界邊距，采用1.3節(jié)中的《技術(shù)規(guī)程》、規(guī)范ACI 318-05及CEN/TR 15728中的推薦公式，計(jì)算不同邊距下的錐體破壞抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值，并且與有限元分析結(jié)果對(duì)比，繪制邊距-抗拉承載力曲線，如圖11所示。

圖11 邊距-抗拉承載力曲線

由圖11不難看出，邊距增長(zhǎng)初期，抗拉承載力隨之增大，當(dāng)邊距達(dá)到130mm后，抗拉承載力趨于穩(wěn)定，臨界邊距介于130～140mm，即1.44hef～1.56hef之間，這與國(guó)內(nèi)外規(guī)范中的臨界邊距值為1.5倍有效埋深基本一致。此外，混凝土強(qiáng)度越高，增大邊距對(duì)抗拉承載力的提高作用越明顯。為了便于觀察有限元分析與國(guó)內(nèi)外規(guī)范計(jì)算值的對(duì)比結(jié)果，驗(yàn)證有限元分析結(jié)果中邊距對(duì)抗拉承載力影響趨勢(shì)的正確性，將表7中的有限元分析結(jié)果和本文1.3節(jié)中按照國(guó)內(nèi)外規(guī)范計(jì)算方法得出的理論值對(duì)比，如圖12所示。

圖12 邊距-抗拉承載力曲線對(duì)比

由圖12可以看出，有限元分析得到的邊距-抗拉承載力曲線與規(guī)范CEN/TR 15728計(jì)算得到的曲線發(fā)展趨勢(shì)接近，且相同邊距下兩者的誤差較小，隨著邊距的增大，兩條曲線的斜率變化一致。按規(guī)范ACI 318-05和《技術(shù)規(guī)程》推薦公式計(jì)算得到的邊距-抗拉承載力曲線斜率明顯大于規(guī)范CEN/TR 15728和有限元分析得到的曲線?！都夹g(shù)規(guī)程》、規(guī)范ACI 318-05得到曲線發(fā)展趨勢(shì)完全一致，且ACI 318-05的曲線所示的承載力高于《技術(shù)規(guī)程》，原因在于1.3節(jié)中提到的在其他條件相同的情況下，后者的推薦公式計(jì)算值約是前者的1.25倍。此外，規(guī)范ACI 318-05算得的邊距-抗拉承載力曲線斜率大于規(guī)范CEN/TR 15728，原因在于雖然此兩個(gè)規(guī)范的錐體破壞抗拉承載力計(jì)算公式中的臨界邊距均為1.5hef，但是在未達(dá)到臨界邊距之前，邊距修正公式不同，規(guī)范ACI 318-05在邊距與1.5hef之比的基礎(chǔ)上修正，而規(guī)范CEN/TR 15728取邊距與1.75hef之比，減弱了邊界效應(yīng)。

5 結(jié)論

(1)通過(guò)試驗(yàn)研究和有限元分析結(jié)果的對(duì)比，證明了有限元模型可以用來(lái)研究邊距對(duì)預(yù)埋吊件抗拉承載力的影響?？紤]邊距影響，有限元分析結(jié)果表明擴(kuò)底型預(yù)埋吊件受拉時(shí)均發(fā)生混凝土錐體破壞，錐角約40°。

(2)其他條件相同時(shí)，擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力隨邊距增大而增大，當(dāng)邊距增至1.5hef后，抗拉承載力趨于穩(wěn)定，即臨界邊距為1.5倍有效埋深，與國(guó)內(nèi)外規(guī)范中錨固、預(yù)埋系錐體破壞抗拉承載力的邊距修正規(guī)定一致。

(3)有限元分析得到的邊距-抗拉承載力曲線緩于國(guó)內(nèi)外規(guī)范計(jì)算結(jié)果。邊距一定時(shí)，混凝土強(qiáng)度越高，預(yù)埋吊件抗拉承載力越大；混凝土強(qiáng)度一定時(shí)，邊距越大，預(yù)埋吊件抗拉承載力越大，即邊距效應(yīng)越明顯。有限元分析得到的擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力與規(guī)范CEN/TR 15728的計(jì)算值最為接近。規(guī)范ACI 318-05計(jì)算值高于CEN/TR 15728和《技術(shù)規(guī)程》，偏于不安全，而國(guó)內(nèi)規(guī)范《技術(shù)規(guī)程》又偏于保守，《技術(shù)規(guī)程》可參考規(guī)范CEN/TR 15728作出相應(yīng)修改。