孫俊峰

(西山煤電馬蘭礦， 山西 古交 030205)

1 前言

礦井回采過程中，傳統(tǒng)的方法相鄰工作面分別掘進運輸順槽和回風順槽，工作面中間預留保護煤柱。該回采工藝存在資源浪費量大、工程量大的問題[1-7]。由于需要預留煤柱寬度達到40 m，甚至更多，產(chǎn)生資源浪費量達到十幾萬噸，每個工作面單獨掘進運輸順槽和回風順槽，多一條巷道掘進支護工程量。近年來，沿空留巷技術在我國較多大型煤礦回采中得到了廣泛推廣[8-13]，該技術將上一個工作面的巷道作為下一個工作面的備用巷道，兩個工作面之間不存在安全煤柱，極大的降低了工程量，減低了資源浪費。本文以山西某煤礦125220工作面為研究對象，對該工作面實施的切頂留巷技術工程實施展開研究。

2 礦井及工作面概況

山西某煤礦核定產(chǎn)能120萬t/a，目前礦井在采煤層為5-2煤層，煤層平均厚度1.7 m，煤層直接頂板為泥質粉砂巖，平均厚度4.81 m；基本頂為中粒砂巖，平均厚度13.1 m；煤層直接底為泥質粉砂巖，平均厚度10.51 m；基本底為粉砂巖，平均厚度6.5 m；試驗工作面125220工作面位于二盤區(qū)，南面為5-2煤可采邊界線，北面為125218綜采工作面。該工作面走向長度930 m，傾向長度270 m，設計采高2 m。礦井采用一次采全高走向長壁綜合機械化采煤法。

3 切頂留巷技術數(shù)值模擬研究

礦井工作面回采完畢后，工作面自然垮落，工作面上覆巖層和巷道頂板巖層存在連續(xù)性，如果直接垮落將嚴重影響留巷穩(wěn)定性。為解決該問題，在預留巷道靠近采空區(qū)實施切頂技術，影響切頂效果的因素主要有切頂鉆孔長度和切頂角度。為研究適合125220工作面留巷切頂留巷技術參數(shù)，現(xiàn)采用FLAC軟件進行數(shù)值模擬研究。

3.1 模擬參數(shù)

為確定模擬參數(shù)，到現(xiàn)場取煤樣到實驗室送檢，取樣位置分別為煤層基本頂位置點、煤層直接頂位置點、煤層位置點、煤層直接底位置點、煤層基本底位置點。取樣采用的設備為ZDY650型鉆機，鉆頭為φ89 mm的合金鋼鉆頭，取巖心為φ75 mm的巖心，對巖心樣本進行切割，然后記性測試。使用的設備如圖1所示，巖石樣本如圖2所示，力學參數(shù)設備如圖3所示。所測得力學參數(shù)見表1。

表1 圍巖應力參數(shù)表

圖1 取樣鉆機(ZDY650鉆機)

圖2 取樣樣本圖

圖3 實驗設備圖

3.2 切頂鉆孔深度數(shù)值模擬研究

切頂角度不同，工作面回采后采空區(qū)垮落面積也有所不同。采用軟件FLAC3D進行不同切割傾角數(shù)值模擬研究，分別模擬切頂深度為5 m、10 m、15 m情況下，圍巖位移變化量云圖。模擬結果如圖4所示。

根據(jù)圖4可知，當切縫距離為5 m時，工作面回采后，采空區(qū)內(nèi)產(chǎn)生應力集中的區(qū)域較小，留巷靠近未回采一側的影響范圍約為3 m，上覆巖層5 m以上的范圍內(nèi)巖層存在連續(xù)性，會出現(xiàn)整體水平位移；當切縫為10 m時，留巷周圍巖體應力集中點較少，留巷周圍巖體均為非應力集中區(qū)域，應力為-5～0.4 MPa，對原先支護影響比較小，且留巷正上方上覆圍巖5 m范圍內(nèi)未出現(xiàn)大的位移，整體比較穩(wěn)定；當切縫為15 m時，留巷周圍圍巖應力集中區(qū)域出現(xiàn)變大的情況，應力在-5～0.4 MPa，留巷正上方上覆圍巖6 m范圍內(nèi)為出現(xiàn)大的位移，留巷采空區(qū)一側產(chǎn)生了較大的水平位移，將嚴重影響留巷圍巖整體穩(wěn)定性。

圖4 不同切割深度應力、位移分布云圖

3.3 切頂傾角數(shù)值模擬研究

切頂深度不同，工作面回采完畢后采空區(qū)垮落面積不同?，F(xiàn)分別模擬切頂傾角為0°、10°、20°，圍巖應力、位移變化量云圖如圖5所示。

圖5 不同切割角度應力、位移分布云圖

根據(jù)圖5可知，當切縫角度為0°時，留巷頂部應力集中區(qū)域較大，留巷靠近未回采工作面一側出現(xiàn)了局部應力釋放區(qū)域，釋放區(qū)區(qū)域較小，留巷靠近采空區(qū)一側出現(xiàn)位移量水平位移量較小，在豎向應力作用下，留巷頂板豎向上覆巖層會出現(xiàn)整體位移，甚至垮落。當切縫角度為10°時，留巷豎向上覆巖層無應力集中現(xiàn)象，留巷沿著采空區(qū)一側整體位移量較大，留巷上覆巖層有效垮落到采空區(qū)內(nèi)，有效控制了采空區(qū)上覆巖層對留巷的影響。當切縫角度為20°時，留巷未回采一側區(qū)域出現(xiàn)大面積應力釋放區(qū)域，已經(jīng)回采一側的采空區(qū)內(nèi)應力集中區(qū)域較小，且采空區(qū)上覆圍巖出現(xiàn)整體水平位移，且位移量比較大。

綜合分析，切縫深度5 m時，無法起到切縫效果，上覆圍巖存在連續(xù)應力集中情況；切縫深度為15 m時，工程量過大，且形成位移形變區(qū)域過大，無法達到預期效果，切縫深度10 m最佳。切縫角度0°時，影響區(qū)域太小，切縫角度為20°時，對為開采區(qū)域影響較大，切割角度10°最佳。

4 切頂留巷技術工程實施

切頂留巷技術施工情況如圖6所示。施工位置點位于工作面超前距離50 m范圍內(nèi)，沿著工作面推進方形，在預留巷道頂部施工鉆孔，鉆孔深度為10 m，鉆孔傾角為10°，鉆孔內(nèi)裝藥實施預裂爆破，通過預裂爆破作用產(chǎn)生的裂紋形成切頂?shù)淖饔?。炮孔直徑?0 mm，選用礦用二級乳化炸藥，φ35 mm×180 mm規(guī)格，炸藥爆速≥3 000 m/s，單卷藥量200 g。裝藥長度為5 m，封孔長度為3 m，封孔采用炮泥封孔，鉆孔布置及裝藥情況如圖7所示。只有切縫空內(nèi)裝藥，煤10個切縫孔為一組進行同時爆破，每次產(chǎn)生裂縫切割頂部縱向長度為6 m。

圖6 定向切頂技術施工工序示意圖

圖7 鉆孔布置及裝藥示意圖

爆破后對留巷進行二期支護，支護方式采用工字鋼和單體液壓支架進行支護。該工序具體實施位置點如圖8所示。

圖8 切頂留巷施工位置點區(qū)域示意圖

5 切頂留巷技術效果考察

施工完成以上鉆孔后，對切頂區(qū)域頂板離層儀數(shù)據(jù)進行了檢測，結合切頂區(qū)域支護使用的單體液壓支架應力進行統(tǒng)計分析，分析結果如圖9、圖10所示。

圖9 切頂區(qū)域留巷頂板離層儀數(shù)據(jù)統(tǒng)計圖

圖10 切頂技術施工區(qū)域單體液壓支架應力統(tǒng)計圖

圖9中，1#測點、2#測點、3#測點沿著工作面回采方向依次排列，三個測點間距為30 m，對三個測點進行為期31 d的數(shù)據(jù)監(jiān)測，監(jiān)測結果可知，1#測點深部數(shù)據(jù)最大位移量為160 mm，淺部測點最大位移量為70 mm，深部和淺部均在第15 d趨向平穩(wěn)。根據(jù)現(xiàn)場回采進度情況可知，125220膠運順槽在第13 d回采通過該測點位置，在該時間節(jié)點上，1#測點出現(xiàn)了位移量突增的現(xiàn)象；2#測點在14～15 d、第23～25 d出現(xiàn)了數(shù)據(jù)突增；3#測點在13～15 d、25～28 d出現(xiàn)了數(shù)據(jù)突增；之后均區(qū)域平穩(wěn)。2#測點深部最大位移量150 mm，淺部最大位移量65 mm，出現(xiàn)數(shù)據(jù)波動時，回采面推進至靠近測點10 m、18 m；3#測點深部最大位移量176 mm，淺部最大位移量78 mm，出現(xiàn)數(shù)據(jù)波動時，回采面推進至距離測點38 m、50 m。根據(jù)數(shù)據(jù)觀測結果可知，工作面推進對于整個留巷頂板不同測點的相應時相互的，留巷與支護強度滿足安全要求，巷道整體未出現(xiàn)大的變形。

圖10中，1#支架、2#支架、3#支架沿著工作面回采方向依次分布，三個支架間距1 m，根據(jù)數(shù)據(jù)監(jiān)測結果分析，三個支架在第7 d出現(xiàn)應力波動，最大應力達到42 MPa，出現(xiàn)應力突變情況主要原因為頂板來壓，之后區(qū)域平緩是由于切頂技術的實施將留巷上覆巖層與采空區(qū)上覆巖層有效分離，分離后，支架主要作用于留巷上覆巖層。

5 結論

本文以125220膠帶運輸順槽實施留巷切頂為研究對象，進行了不同切縫長度、切縫角度數(shù)值模擬研究，現(xiàn)場施工并進行后期監(jiān)測，得出以下結論：

(1)數(shù)值模擬演技結果表明，留巷切縫長度10 m，切縫角度10°為最佳，可保證切縫效果，對留巷周圍巖層影響較小。

(2)留巷切頂技術實施采用礦用炸藥，裝藥5 m，封孔3 m可達到預期效果。

(3)工作面回采通過位置點，深部最大位移量176 mm，淺部最大位移量78 mm；工作面液壓支架產(chǎn)生波動，之后整體區(qū)域平穩(wěn)。支護措施滿足安全要求，巷道整體未出現(xiàn)大的變形。