馬 恒，郭 瑤，梁騰飛，艾純明

(1.遼寧工程技術(shù)大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院，遼寧 阜新 123000；2.礦山熱動(dòng)力災(zāi)害與防治教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧 阜新 123000)

在選煤廠原煤倉(cāng)中，煤粒的存在方式和采空區(qū)的遺落煤有相似之處，都屬于多孔介質(zhì)的范疇[1]。前蘇聯(lián)學(xué)者[2]開(kāi)創(chuàng)性地應(yīng)用達(dá)西定律—線性滲透定律描述了瓦斯在煤層內(nèi)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)；我國(guó)學(xué)者周世寧等[3]首次將多孔介質(zhì)理論應(yīng)用于煤層中，開(kāi)辟了運(yùn)用滲流理論治理煤層瓦斯的先河。針對(duì)原煤倉(cāng)瓦斯超限問(wèn)題，李丹天等[4]提出將通風(fēng)口設(shè)置在原煤倉(cāng)頂部的方案，以減少煤倉(cāng)內(nèi)積累的瓦斯，為原煤倉(cāng)瓦斯的治理提出了新的優(yōu)化思路；郭亞迪等[5]對(duì)原煤倉(cāng)進(jìn)行正壓通風(fēng)和負(fù)壓抽風(fēng)聯(lián)合改造，從理論上證明了混合式通風(fēng)治理瓦斯的可行性；王兵建等[6]對(duì)圓筒煤倉(cāng)倉(cāng)下瓦斯積聚的原因和分布規(guī)律進(jìn)行了研究，為選煤廠制訂防范措施提供了理論依據(jù)。筆者以鐵東選煤廠原煤倉(cāng)為例，對(duì)原煤倉(cāng)內(nèi)部瓦斯涌出規(guī)律進(jìn)行數(shù)值模擬，以期得出煤倉(cāng)內(nèi)部瓦斯的分布規(guī)律，通過(guò)對(duì)不同通風(fēng)方式與風(fēng)速的方案模擬結(jié)果進(jìn)行分析對(duì)比，得出治理原煤倉(cāng)瓦斯超限的優(yōu)化方案，可為其他選煤廠原煤倉(cāng)治理瓦斯超限提供參考。

1 選煤廠原煤倉(cāng)數(shù)值模擬

1.1 數(shù)學(xué)模型的建立

原煤倉(cāng)內(nèi)部氣體的流動(dòng)方式是間斷式流動(dòng)，將其視為空氣在多孔介質(zhì)區(qū)域的運(yùn)動(dòng)，使用間斷空間區(qū)域的計(jì)算方程[7]。使用模型為選煤廠原煤倉(cāng)，由煤堆疊形成的空間可被視為多孔介質(zhì)，其孔隙率取值范圍為0～1。

1)組分運(yùn)輸方程

原煤倉(cāng)內(nèi)的氣體是空氣和瓦斯的混合氣體，而由于在原煤倉(cāng)中堆疊的煤體會(huì)不斷地涌出瓦斯，改變了原煤倉(cāng)內(nèi)預(yù)混氣體的組分濃度[8]。在該過(guò)程中，所有組分之間符合組分質(zhì)量守恒定律[9]：

(1)

式中：t為時(shí)間，s；ρ為氣體密度，kg/m3；Yi為質(zhì)量分?jǐn)?shù)；v為速度，m/s；Ri為反應(yīng)產(chǎn)生凈速率；Si為組分生產(chǎn)率；Ji為擴(kuò)散通量，由Fick定律[10-11]給出。

在湍流模型中，擴(kuò)散通量表達(dá)式為：

(2)

式中：Di,m為質(zhì)量擴(kuò)散系數(shù)；μt為動(dòng)力黏度，Pa·s；Sct為湍流施密特?cái)?shù)，取值0.7；DT,i為熱擴(kuò)散系數(shù)；T為溫度，K。

2)原煤倉(cāng)控制微分方程

將原煤倉(cāng)內(nèi)空間看作具有梯度變化的滲流空間，通過(guò)引入的空度因子在多孔介質(zhì)中應(yīng)用質(zhì)量守恒定律和納維斯托克斯方程[12-13]，假設(shè)氣體密度不發(fā)生改變，不受紊流效應(yīng)的干擾，可以導(dǎo)出：

(3)

式中：ui、uj為速度分量，m/s；xi、xj為滲流方向；gi為加速度分量，m/s2；p為氣體壓力，Pa；μ為黏性系數(shù)，kg/(m·s)；Fi為瓦斯流動(dòng)阻力，Pa/m。

1.2 原煤倉(cāng)物理模型建立及邊界條件確定

物理模型選取鐵東選煤廠1號(hào)原煤倉(cāng)，根據(jù)實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)，將原煤倉(cāng)分為3個(gè)部分：第1部分為原煤倉(cāng)放煤口的倒圓臺(tái)形結(jié)構(gòu)，圓臺(tái)高8 m，上、下部直徑分別為20、3 m；第2部分為圓柱體結(jié)構(gòu)，高度為38 m，其直徑與圓臺(tái)上部直徑相同；第3部分為圓柱體結(jié)構(gòu)，其上部的3個(gè)正方形窗口，邊長(zhǎng)為3 m，其中2個(gè)對(duì)立的窗口為通風(fēng)口，另一個(gè)窗口為原煤進(jìn)口。倉(cāng)內(nèi)為半封閉狀態(tài)，底部煤體賦存了大量瓦斯，易導(dǎo)致煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛?甲烷體積分?jǐn)?shù)，下同)超標(biāo)，遇明火易引發(fā)爆炸事故。

采用有限體積法中的拓?fù)鋭澐址绞綄?duì)原煤倉(cāng)進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用自適應(yīng)性網(wǎng)格。網(wǎng)格總數(shù)為20萬(wàn)個(gè)，將原煤倉(cāng)劃分成12個(gè)區(qū)域，第1部分底部區(qū)域劃分為 44 644個(gè)網(wǎng)格；第2部分圓柱體部分劃分為10個(gè)區(qū)域，且每個(gè)區(qū)域網(wǎng)格數(shù)量一致，均為 11 065個(gè)；第3部分中通風(fēng)口和進(jìn)煤口附近區(qū)域劃分為 9 751個(gè)網(wǎng)格。原煤倉(cāng)網(wǎng)格劃分如圖1所示。

圖1 原煤倉(cāng)網(wǎng)格劃分圖

邊界條件主要為進(jìn)出風(fēng)口，將進(jìn)煤口設(shè)定為風(fēng)量進(jìn)口，采用速度入口的方式，即VELOCITY-INLET；2個(gè)出風(fēng)口不采取機(jī)械通風(fēng)的方式，而是將其定義為自由出口，且出口使用率為1。數(shù)值模擬條件設(shè)置情況見(jiàn)表1。

表1 數(shù)值模擬條件設(shè)定

多孔介質(zhì)孔隙率計(jì)算公式如下：

q=1-1/kp

(4)

式中：q為多孔介質(zhì)孔隙率；kp為碎脹系數(shù)，取經(jīng)驗(yàn)值1.3。

通過(guò)計(jì)算得到原煤倉(cāng)煤體之間的孔隙率q=0.231。原煤倉(cāng)內(nèi)煤堆疊的方式呈線性變化，因此孔隙率也呈線性變化，在物理建模和網(wǎng)格劃分過(guò)程中單獨(dú)定義12個(gè)計(jì)算區(qū)域的孔隙率，將h=15 m處計(jì)算區(qū)域的孔隙率設(shè)為0.231，計(jì)算區(qū)域每升高或降低一個(gè)區(qū)域孔隙率增加或減少0.020，其值增加或減少0.020，這樣可保證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。

原煤倉(cāng)內(nèi)涉及多孔介質(zhì)流動(dòng)問(wèn)題，將黏性損失與慣性損失之和作為動(dòng)量守恒方程[14]中的附加動(dòng)量損失源項(xiàng)。1/k為黏性損失系數(shù)，f為慣性損失系數(shù)，其計(jì)算公式如下：

(5)

(6)

式中：k為多孔介質(zhì)滲透率，m2；b為原煤倉(cāng)煤體平均粒徑，m。

1.3 原煤倉(cāng)源項(xiàng)確立

為研究瓦斯在原煤倉(cāng)內(nèi)的運(yùn)移規(guī)律，在原煤倉(cāng)進(jìn)煤口進(jìn)行實(shí)地采樣，原煤倉(cāng)內(nèi)部瓦斯的平均涌出量[15]Q0如表2所示。

表2 原煤倉(cāng)瓦斯涌出量

通過(guò)計(jì)算得到原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯密度ρ為0.7 kg/m3，原煤倉(cāng)內(nèi)煤體的總體積Vc為9 420 m3，在Fluent模擬計(jì)算中煤體解吸出的瓦斯量q源被視為源項(xiàng)，其計(jì)算公式如下：

(7)

式中：q源為原煤源項(xiàng)，kg/(m3·s)；Q0為瓦斯的平均涌出量，m3/min。

1.4 數(shù)值模擬及結(jié)果分析

不借助任何通風(fēng)設(shè)備，模擬自然條件下原煤倉(cāng)的瓦斯運(yùn)移情況。根據(jù)鐵東選煤廠所處環(huán)境的年平均氣溫變化，得到該地區(qū)夏季室外平均氣溫為20 ℃，該溫度下原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛?CH4體積分?jǐn)?shù)，下同)的模擬結(jié)果見(jiàn)圖2。

圖2 20 ℃時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

該地區(qū)冬夏兩季室外平均氣溫溫差較大，冬季室外的平均氣溫為-20 ℃，該溫度下原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛鹊哪M結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3 -20 ℃時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

由圖3可知，根據(jù)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛?，由上至下可將原煤倉(cāng)劃分為4個(gè)區(qū)域：中空區(qū)、自然堆積區(qū)、亞壓實(shí)區(qū)、壓實(shí)穩(wěn)定區(qū)。其中中空區(qū)位于原煤倉(cāng)頂部至下方10 m處，該區(qū)域?yàn)榱黧w流動(dòng)區(qū)域，區(qū)域內(nèi)氣體成分為瓦斯和空氣；自然堆積區(qū)位于中空區(qū)下方邊緣處至其下方3 m處，該區(qū)域煤體相對(duì)松散，在整個(gè)煤體中孔隙率最大，瓦斯在該區(qū)域的上升過(guò)程中阻力最小，因此該區(qū)域內(nèi)瓦斯?jié)舛认鄬?duì)較低。隨著原煤倉(cāng)內(nèi)煤體體積增加，煤體間的縫隙減小，煤體釋放的瓦斯不能迅速擴(kuò)散，會(huì)在倉(cāng)底積聚，所以在整個(gè)原煤倉(cāng)內(nèi)倉(cāng)底處的瓦斯?jié)舛仁亲罡叩摹?/p>

由圖2、圖3可知，在冬季原煤倉(cāng)中空區(qū)的瓦斯?jié)舛却笥?.0%，而夏季瓦斯?jié)舛却笥?.0%，位于原煤倉(cāng)內(nèi)底部?jī)?chǔ)煤區(qū)域的瓦斯?jié)舛却笥?.0%。瓦斯?jié)舛仍谥锌諈^(qū)呈線性變化，該區(qū)域內(nèi)瓦斯?jié)舛扰c原煤倉(cāng)高度呈正比關(guān)系，而該變化關(guān)系僅適用于原煤倉(cāng)體內(nèi)部，而在通風(fēng)口處的瓦斯?jié)舛缺韧叨仍簜}(cāng)內(nèi)部的瓦斯?jié)舛鹊?，在整個(gè)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛茸畹停s為3.2%。

根據(jù)上述模擬結(jié)果，對(duì)照《煤礦安全規(guī)程》(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“規(guī)程”)[16]，該原煤倉(cāng)內(nèi)中空區(qū)內(nèi)的瓦斯?jié)舛纫殉^(guò)規(guī)程限定值(1%)，表明該原煤倉(cāng)上方非煤區(qū)域內(nèi)瓦斯?jié)舛让黠@超標(biāo)。因此可判定該原煤倉(cāng)處于瓦斯超限狀態(tài)，該選煤廠存在安全隱患。

1.5 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比

采用瓦斯?jié)舛葌鞲衅鲗?duì)原煤倉(cāng)中空區(qū)的瓦斯?jié)舛冗M(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，傳感器安裝于膠帶支架上，瓦斯?jié)舛葌鞲衅鞑贾萌鐖D4所示。

圖4 瓦斯?jié)舛葌鞲衅髌矫娌贾脠D

為驗(yàn)證數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，將改造前原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛茸兓膶?shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)(2017年7月 25日)與數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，繪制出瓦斯?jié)舛入S時(shí)間變化的對(duì)比圖，如圖5所示。

圖5 瓦斯?jié)舛入S時(shí)間變化對(duì)比圖

模擬所得該原煤倉(cāng)中空區(qū)夏季的瓦斯?jié)舛葹?.6%，而實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示該區(qū)域的瓦斯?jié)舛仍?.6%上下波動(dòng)，二者結(jié)果基本一致，表明本文采用的數(shù)值模擬方法是準(zhǔn)確的。

2 選煤廠原煤倉(cāng)瓦斯超限治理方案

模擬結(jié)果及實(shí)測(cè)結(jié)果表明該選煤廠原煤倉(cāng)的瓦斯超標(biāo)情況較嚴(yán)重，需要對(duì)原煤倉(cāng)采取措施，以滿足規(guī)程要求。筆者從安全和經(jīng)濟(jì)的角度出發(fā)，通過(guò)增加原煤倉(cāng)通風(fēng)口的數(shù)量,以及倉(cāng)外通風(fēng)設(shè)施對(duì)原煤倉(cāng)進(jìn)行優(yōu)化改造，采用4種優(yōu)化方案并進(jìn)行模擬，通過(guò)對(duì)比和分析，選取最優(yōu)的解決方案，以解決該原煤倉(cāng)瓦斯超限的問(wèn)題。

2.1 一進(jìn)兩出、正壓通風(fēng)可行性分析

1)方案1：正壓通風(fēng)，風(fēng)速為1.0 m/s。

在原煤倉(cāng)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，添加風(fēng)機(jī)，向煤倉(cāng)內(nèi)進(jìn)行正壓通風(fēng)，風(fēng)速為1.0 m/s。兩側(cè)窗體結(jié)構(gòu)為風(fēng)流的自由出口，將煤倉(cāng)內(nèi)的預(yù)混氣體排出煤倉(cāng)體，降低煤倉(cāng)內(nèi)的瓦斯?jié)舛?。該模擬過(guò)程中環(huán)境溫度為20 ℃，模擬結(jié)果如圖6～8所示。

圖6 正壓風(fēng)速1.0 m/s時(shí)原煤倉(cāng)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

圖7 正壓風(fēng)速1.0 m/s時(shí)原煤倉(cāng)z=38 m位置速度矢量圖

圖8 正壓風(fēng)速1.0 m/s時(shí)原煤倉(cāng)z=35 m位置速度矢量圖

由圖6可知，通風(fēng)過(guò)程中原煤倉(cāng)倉(cāng)底的瓦斯?jié)舛刃∮?.4%，而中空區(qū)的瓦斯?jié)舛葹?.2%，部分區(qū)域的瓦斯?jié)舛热匀怀^(guò)規(guī)程限定的數(shù)值。

由圖7、圖8可知，在35 m以上區(qū)域存在局部阻力，因此產(chǎn)生了兩處渦流，瓦斯在該區(qū)域出現(xiàn)了積聚現(xiàn)象，因此方案1無(wú)法解決原煤倉(cāng)瓦斯超限的問(wèn)題。

2)方案2：正壓通風(fēng)，風(fēng)速為1.6 m/s。

不改變方案1的邊界條件，只增大進(jìn)口處的風(fēng)流速度，將風(fēng)速提高至1.6 m/s，模擬結(jié)果如圖9 所示。

圖9 正壓風(fēng)速1.6 m/s時(shí)原煤倉(cāng)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

由圖9可知，方案2未能改變壓實(shí)穩(wěn)定區(qū)的瓦斯?jié)舛?，因此壓?shí)穩(wěn)定區(qū)瓦斯?jié)舛刃∮?.0%；而中空區(qū)的瓦斯?jié)舛冉档椭?.8%，表明原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛忍幱诎踩a(chǎn)規(guī)程范圍內(nèi)。

通過(guò)對(duì)比方案1、2的模擬結(jié)果可知，方案2符合安全生產(chǎn)規(guī)程。由于低風(fēng)量能降低煤倉(cāng)內(nèi)煤與氧氣發(fā)生氧化反應(yīng)的概率，也會(huì)減少煤的風(fēng)化過(guò)程，因此需提出減小風(fēng)量的方案，以達(dá)到安全生產(chǎn)要求。

2.2 兩進(jìn)兩出、正壓通風(fēng)可行性分析

在原煤倉(cāng)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，增加煤倉(cāng)通風(fēng)口的數(shù)量，使其通風(fēng)方式為對(duì)稱(chēng)通風(fēng)，同時(shí)增加通風(fēng)機(jī)數(shù)量，每個(gè)通風(fēng)機(jī)對(duì)應(yīng)一個(gè)通風(fēng)出口。

1)方案3：正壓通風(fēng)，風(fēng)速為0.5 m/s。

新的物理模型的網(wǎng)格劃分方式與原物理模型一致，如圖10所示。將2個(gè)進(jìn)口的風(fēng)速均設(shè)置為 0.5 m/s，模擬結(jié)果如圖11～13所示。

圖10 原煤倉(cāng)網(wǎng)格劃分圖Ⅱ

圖11 正壓風(fēng)速0.5 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

圖12 正壓風(fēng)速0.5 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)z=38 m位置速度矢量圖

圖13 正壓風(fēng)速0.5 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)z=35 m位置速度矢量圖

由圖11可知，儲(chǔ)煤區(qū)是原煤倉(cāng)中瓦斯?jié)舛茸罡叩膮^(qū)域，該區(qū)域瓦斯?jié)舛葹?.0%，原煤倉(cāng)的瓦斯?jié)舛扔缮现料轮饾u減小，煤體上部與空氣接觸的部位瓦斯?jié)舛茸畹蜑?.2%；中空區(qū)部分瓦斯?jié)舛入m略有差別，但總體不超過(guò)1.0%，進(jìn)風(fēng)口處是瓦斯?jié)舛茸罡叩膮^(qū)域，瓦斯?jié)舛却笥?.0%。

由圖12、圖13可知，中空區(qū)的阻力較小，沒(méi)有產(chǎn)生明顯的氣流渦旋，導(dǎo)致進(jìn)風(fēng)口區(qū)域之間瓦斯?jié)舛嚷愿叩脑蚴穷?lèi)似于風(fēng)流經(jīng)過(guò)障礙物后速度減小導(dǎo)致微風(fēng)區(qū)效應(yīng)的產(chǎn)生，這部分區(qū)域氣體的流動(dòng)較緩慢，聚積的瓦斯不能快速被風(fēng)流稀釋排出煤倉(cāng)外。

2)方案4：正壓通風(fēng)，風(fēng)速為0.7 m/s。

在方案3的基礎(chǔ)上增大風(fēng)流速度，每個(gè)進(jìn)風(fēng)口的風(fēng)流速度增加至0.7 m/s，模擬結(jié)果如圖14～16所示。

圖14 正壓風(fēng)速0.7 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

圖15 正壓風(fēng)速0.7 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)z=38 m位置速度矢量圖

圖16 正壓風(fēng)速0.7 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)z=35 m位置速度矢量圖

由圖14可知，原煤倉(cāng)中瓦斯?jié)舛茸罡咧禐?.6%，煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛然痉习踩a(chǎn)規(guī)程要求，中空區(qū)的瓦斯?jié)舛刃∮?.0%。

由圖15、圖16可知，在該通風(fēng)方式下，煤倉(cāng)內(nèi)局部阻力較小，中空區(qū)不存在氣流渦旋現(xiàn)象，風(fēng)流分布較為均勻。

方案4是理論上最為理想的優(yōu)化方式，既降低了中空區(qū)的瓦斯?jié)舛?，又使煤倉(cāng)內(nèi)煤體的瓦斯?jié)舛确弦?guī)程規(guī)定值、進(jìn)風(fēng)量減少，所以該方案為治理原煤倉(cāng)瓦斯超限的最優(yōu)方案。

2.3 煤倉(cāng)風(fēng)量需求確定

在夏季通風(fēng)過(guò)程中，方案4所需的最大風(fēng)量Q=756 m3/min。在冬季煤體瓦斯的釋放速度較緩，可降低通風(fēng)需求，采用方案4的邊界條件對(duì)-20 ℃時(shí)的原煤倉(cāng)進(jìn)行數(shù)值模擬研究，設(shè)置進(jìn)口風(fēng)速為0.5、0.6 m/s。模擬結(jié)果如圖17～18所示。

圖17 冬季風(fēng)速0.5 m/s時(shí)原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯?jié)舛确植既S云圖

由圖17、圖18可知，當(dāng)風(fēng)速為0.5 m/s時(shí)可以滿足壓實(shí)穩(wěn)定區(qū)的瓦斯?jié)舛纫?，但中空區(qū)的瓦斯?jié)舛瘸瑯?biāo)；當(dāng)風(fēng)速為0.6 m/s時(shí)，原煤倉(cāng)各處的瓦斯?jié)舛染习踩a(chǎn)要求。

通過(guò)模擬可知，原煤倉(cāng)處于-20 ℃低溫環(huán)境時(shí)，通風(fēng)量要小于20 ℃正常室溫時(shí)的通風(fēng)量，該條件下所需通風(fēng)量Q為648 m3/min。

3 結(jié)論

1)通過(guò)建立原煤倉(cāng)的物理模型，采用數(shù)值模擬方法得到原煤倉(cāng)內(nèi)瓦斯的分布狀態(tài)，瓦斯?jié)舛瘸侍荻确植迹陨现料轮饾u增高，由上至下可將原煤倉(cāng)劃分為4個(gè)區(qū)域，即中空區(qū)、自然堆積區(qū)、亞壓實(shí)區(qū)、壓實(shí)穩(wěn)定區(qū)，從儲(chǔ)煤區(qū)域涌出的瓦斯會(huì)聚積在原煤倉(cāng)頂部的中空區(qū)。

2)對(duì)選煤廠原煤倉(cāng)數(shù)值模擬結(jié)果及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，驗(yàn)證了數(shù)值模擬結(jié)果和數(shù)值模擬手段的準(zhǔn)確性。

3)增加通風(fēng)口數(shù)量，形成進(jìn)出比例相同的通風(fēng)系統(tǒng)，根據(jù)室外溫度的不同，定義不同的進(jìn)風(fēng)速度，根據(jù)安全生產(chǎn)規(guī)程規(guī)定的原煤倉(cāng)瓦斯?jié)舛鹊玫蕉膬杉镜倪M(jìn)風(fēng)速度為0.7、0.6 m/s。