◎田傲霜

一、引言

鋼-混凝土組合梁與鋼筋混凝土梁以其良好的結構性能，廣泛應用于建筑工程、橋梁工程、公路與城市道路工程以及海洋工程等土木工程領域。與工程中傳統(tǒng)的鋼筋混凝土梁相比，組合梁的優(yōu)良性能和技術經(jīng)濟指標使其在我國有著更廣泛的應用前景。本文通過對比兩種類型梁的力學強度分析和變形性能驗算，為工程人員的設計和施工提供參考。

二、兩類梁的受彎承載力設計計算

就設計理論而言，鋼-混凝土組合梁和現(xiàn)澆結構中鋼筋混凝土梁都可視為T 形截面梁。組合梁是通過剪力連接件達到與混凝土板的有效連接，連接件用以抵抗鋼梁和混凝土板之間的相對滑移，使它們的彎曲變形協(xié)調，在彎矩作用下組合梁的截面的應變接近平截面假定，這樣，鋼梁和混凝土板之間就形成了一個具有公共中和軸的組合截面；而對于現(xiàn)澆結構中的鋼筋混凝土梁，則是通過一次性整體現(xiàn)澆而成，依靠鋼筋混凝土板與鋼材之間粘結力和握裹力天然連接，協(xié)同受力。

在基本假定方面，兩類梁均需滿足以下幾點：1.截面應變保持平面；2.不考慮混凝土的抗拉強度；3.混凝土受壓區(qū)的應力與應變關系曲線按下列規(guī)定取用：

對于鋼筋混凝土梁還有另外兩條基本假定，分別為：縱向受拉鋼筋的極限拉應變取值為0.01；縱向鋼筋的應力取鋼筋應變與其彈性模量的乘積，但其值應符合下列要求：。對于組合梁，對應的要求則與鋼梁相同。

與鋼筋混凝土梁相比，組合梁按照彈、塑性理論采用不同計算方法時，基本假定仍有不同，在彈性受彎承載力計算時的基本假定還有：在正彎矩作用下，不考慮混凝土板中的鋼筋作用；中間支座兩側負彎矩區(qū)混凝土板受拉開裂區(qū)段的長度，各為該跨的0.15倍，在確定截面剛度時，只計入該區(qū)段的鋼筋，不計入該區(qū)段的混凝土板。在塑性受彎承載力計算時，對于有混凝土板托的組合梁，不考慮混凝土板托的作用。

另外，施工方法對組合梁的受力性能有重要影響，（一）施工時鋼梁下不設置臨時支撐的組合梁，計算分析時應分兩個階段考慮：在施工階段，即在混凝土板強度達到75%的設計強度之前，鋼梁自重、混凝土板的自重和施工荷載由鋼梁單獨承擔，并按《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2017) 進行計算；在使用階段，即當混凝土板的強度達到75%的設計強度后，用彈性分析方法計算承載力時，使用荷載和第二階段增加的恒載由組合截面承擔，鋼梁的應力和撓度應與前一階段的應力和撓度疊加；采用塑性理論分析時，則全部荷載均由組合截面承擔。（二）施工階段在鋼梁下設置臨時支撐時，撤去支撐前鋼梁不產生撓度，可以近似認為鋼梁在施工階段不產生應力，因此不必進行施工階段的驗算。而在使用階段，即撤去臨時支撐后，全部的恒載和使用荷載均由組合截面承受。而對于現(xiàn)澆結構鋼筋混凝土梁施工時必須采用臨時支撐。

鋼-混凝土組合梁和現(xiàn)澆結構鋼筋混凝土梁的應力-應變圖相似。

鋼筋混凝土梁在計算時要求滿足：M≤Mu

式中：M 為彎矩設計值；Mu為截面受彎承載力。

對于鋼-混凝土組合梁按彈性方法設計時，要求：

式中：σs為荷載效應設計值在鋼梁截面內不利點處引起的正應力，受拉為正；

σc為荷載效應設計值在混凝土板截面內不利點處引起的正應力，受拉為正；

σst為荷載效應設計值引起的縱向受拉鋼筋的應力；

按塑性方法設計時，組合梁的受彎承載力的極限狀態(tài)方程為：Md≤Mu

式中：Md為彎矩設計值；Mu為截面受彎承載力。

鋼-混凝土組合梁與鋼筋混凝土梁的應力-應變圖都分為受壓區(qū)和受拉區(qū)兩部分，但在進行簡化計算時，對于鋼筋混凝土梁受拉區(qū)、受壓區(qū)的應力變化是連續(xù)的，對于組合梁由于底部有壓型鋼板的存在，其應力不連續(xù)。

可以得出：鋼-混凝土組合梁與鋼筋混凝土梁計算原理類似，但是具體計算公式差別較大。

三、兩類梁的受剪承載力設計計算

在設計理論上，鋼-混凝土組合梁和現(xiàn)澆結構的鋼筋混凝土梁的豎向受剪承載力都是由計算和構造來滿足的。對于組合梁而言，剪力主要由鋼梁承擔，而鋼筋混凝土梁的剪力主要由箍筋來承擔。另外，組合梁的受剪承載力取決于混凝土板豎向受剪承載力和鋼梁的豎向受剪承載力，而對于鋼筋混凝土梁則需要考慮混凝土抗剪切強度和箍筋抗剪切強度。

在基本假定方面，鋼-混凝土組合梁和鋼筋混凝土梁的抗剪承載力設計都沿用前面關于受彎承載力的基本假定，故二者異同見受彎承載力關于基本假定的分析對比。

組合梁的受剪承載力分析按照彈性理論和塑性理論分別闡述：

按彈性理論設計時，對于鋼梁部分，剪應力的極限狀態(tài)方程為：

式中:τs為組合截面鋼梁部分在豎向剪力設計值作用下驗算點處的剪應力；為鋼材的抗剪強度設計值。

按塑性理論設計時，對承受正彎矩的組合梁截面或承受負彎矩且的組合梁截面，其豎向受剪承載力的極限狀態(tài)方程可寫為：vd≤Vu

式中：vd為豎向剪力設計值；Vu為截面的豎向受剪承載力。

而鋼筋混凝土梁的受剪承載力極限狀態(tài)方程為：Vcs≤Vu

式中：Vcs為豎向剪力設計值；Vu為截面的豎向受剪承載力。

由以上極限狀態(tài)方程可以得出：按塑性理論設計時，鋼-混凝土組合梁與鋼筋混凝土梁的極限狀態(tài)方程是相似的，而按彈性理論設計時組合梁需分別考慮鋼梁的剪力設計值與混凝土的剪力設計值。

由于鋼-混凝土組合梁和鋼筋混凝土梁的材料形式的區(qū)別，故在抗剪承載力的計算公式上也有較大差異，組合梁的計算公式相對繁瑣。

四、彎剪相關性

鋼筋混凝土梁對彎矩和剪力的相關影響沒有專門的要求。在彎矩和剪力的共同作用下，剪力對鋼-混凝土組合梁的受彎承載力有不利的影響。對簡支組合梁來說，考慮到在一般情況下Vd/Vu值不會很大，因此，我國現(xiàn)行《規(guī)范》中對彎矩和剪力的相關影響沒有提出專門的要求。對于連續(xù)組合梁的負彎矩區(qū)，由于彎矩和剪力均達到最大，考慮彎矩的相關影響就顯得比較重要。但實驗表明，中間支座截面混凝土板內因為有縱向鋼筋的存在，其豎向受剪承載力有可能高于鋼梁腹板的極限抗剪能力。受剪承載力提高的程度取決于縱向鋼筋拉力與鋼梁拉力的比值γ=Fst/Fs，在γ 值較大的情況下，組合梁的豎向承載力可提髙 35%左右。根據(jù)試驗結果，只要縱筋拉力與鋼梁拉力的比值γ≥0.15，可以分別按純彎和純剪進行設計。

五、裂縫寬度和撓度驗算

鋼-混凝土組合梁和鋼筋混凝土梁的裂縫寬度與撓度驗算都是對正常使用極限狀態(tài)的驗算。對于組合梁來說，在承載力極限狀態(tài)下進行設計計算時，無論采用彈性分析法還是塑性分析法，正常使用狀態(tài)的內力分析均應采用彈性分析法。

對于組合梁和鋼筋混凝土梁，按正常使用極限狀態(tài)的驗算要求，裂縫寬度應滿足：ωmax≤[ωmax]

式中：ωmax為標準荷載作用下連續(xù)組合梁負彎矩區(qū)的最大裂縫寬度；

[ωmax]為《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定的允許最大裂縫寬度。

但是二者關于撓度的驗算則有不同。對于組合梁，按照正常使用極限狀態(tài)的驗算要求，撓度應滿足：△≤[△]

式中：△為標準荷載作用下組合梁的跨中撓度；

[△]為《鋼結構設計規(guī)范》規(guī)定的撓度允許值。對于鋼筋混凝土梁，其撓度驗算公式為：

S 是與荷載形式、支撐條件有關的撓度系數(shù)；

Mk為彎矩的標準組合值。

六、結語

綜上所述：鋼-混凝土組合梁與鋼筋混凝土梁在受彎承載力、受剪承載力、彎剪相關性以及裂縫寬度和撓度計算方面既有相似性又有所不同。在進行設計時，除依據(jù)現(xiàn)行相關《規(guī)范》進行計算外，還應根據(jù)實際情況，將兩種類型梁的優(yōu)勢充分結合，使其在結構中合理發(fā)揮各自作用。除文中提到的性能指標外，組合梁的設計還應考慮剪力連接件的抗剪承載力、組合梁中混凝土板的縱向受剪承載力、組合梁的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定驗算等問題。可以預見的是，隨著試驗研究和實際應用的不斷發(fā)展，鋼-混凝土組合梁將迅速推廣而成為繼鋼筋混凝土梁之后，廣泛應用于土木工程領域的結構構件。