邊謝

摘要：由于帶鋼在活套內(nèi)跑偏原因很多，所屬設(shè)備繁多且運行速度高，怎樣通過行之有效方法，把復(fù)雜問題變成簡單，找出帶鋼跑偏根本原因。為了縮短故障停機時間和檢修停機時間，節(jié)省資材、減少施工作業(yè)工作量，不可能采用排除法逐一對設(shè)備進行更換或解體檢修，只有通過簡單儀器測量，根據(jù)結(jié)果，對影響帶鋼跑偏原因分類排除，最后針對故障點確定檢修項目，平衡停機條件，進行拆解檢查更換修理，盡可能短時間恢復(fù)設(shè)備精度，為軋鋼生產(chǎn)保駕護航。

關(guān)鍵詞：冷軋;活套;帶鋼跑偏;原因分析;改進措施

前言

根據(jù)活套結(jié)構(gòu)形式的不同，分為立式活套和臥式活套，活套功能精度的好壞直接影響帶鋼在活套塔內(nèi)的跑偏情況，對產(chǎn)線速度的發(fā)揮和穩(wěn)定運行起到至關(guān)重要的作用。

1跑偏現(xiàn)象及原因分析

1.1活套車及軌道偏差

活套車軌道相當(dāng)于基準(zhǔn)，理論上兩側(cè)軌道水平、相對標(biāo)高及平行度沒有誤差，在2m測量長度內(nèi)取三點，水平（平直度不超過2mm）軌道表面光滑，不能有明顯缺陷（凸起、坑凹），軌道接縫處平緩偏差不大于2mm，兩側(cè)軌道平行度誤差不超過2mm，兩側(cè)軌道相對標(biāo)高不大于3mm。由于軌道安裝過程中未達到技術(shù)要求，或使用過程中基礎(chǔ)下沉、軌道磨損變形，固定螺栓松動，位置偏差造成活套車運行時跑偏。活套車車輪、側(cè)導(dǎo)輪磨損（不等徑），車輪與軌道中心偏移，側(cè)導(dǎo)輪與軌道間隙不對稱，導(dǎo)致活套車歪斜和啃軌。

1.2擺動門精度偏差

活套擺動門用于支撐活套存儲帶鋼，安裝在生產(chǎn)線的兩側(cè)，由活套車的連鎖滑道驅(qū)動打開或關(guān)閉。需要調(diào)整擺動門3°角。擺動門打開狀態(tài)（活套車中心線距離擺動門撞輪中心線）1050mm，擺動門關(guān)閉狀態(tài)（活套車中心線距離擺動門撞輪中心線）1734mm，擺動門撞輪打開狀態(tài)至關(guān)閉狀態(tài)行程684mm，兩側(cè)擺動門處于關(guān)閉狀態(tài)時，理論上處于同一水平線，在2m測量長度內(nèi)取四點，平直度誤差不超過5mm，相對標(biāo)高不超過5mm。無論是擺動門托輥3°角還是擺動門位置偏差，都會對帶鋼在活套運行時產(chǎn)生跑偏。

1.3輥系磨損及安裝不準(zhǔn)確

活套內(nèi)輥系包括Ф1200×2100mm活套車轉(zhuǎn)向輥，輥身襯聚氨酯邵氏硬度85±5，單側(cè)襯膠層厚度20mm。ф300×2100mm活套車立式托輥，輥身襯聚氨酯邵氏硬度85±5，單側(cè)襯膠層厚度20mm。Ф150×1000mm擺動門托輥，輥身襯聚氨酯邵氏硬度85±5，單側(cè)襯膠層厚度12.5mm。Ф150×2100mm活套托輥，輥身襯聚氨酯邵氏硬度85±5，單側(cè)襯膠層厚度12.5mm，各輥系磨損量小于10mm。磨損輥組更換后，要求安裝精度達到：輥組水平度小于0.2mm/m，垂直度小于0.5mm/m，與軋制中心線偏差小于1mm。

1.4糾偏系統(tǒng)的問題

入口糾偏單元用于糾正帶鋼開卷后，運行過程中產(chǎn)生偏差，使其對中進入入口活套，糾偏輥數(shù)量3根，新輥輥子直徑500mm，輥身長度1900mm，輥襯材料聚氨酯，糾偏液壓缸（Ф125/70）糾偏范圍±115mm，精度±10mm?；钐變?nèi)糾偏系統(tǒng)，控制活套帶鋼跑偏，糾偏輥安裝在擺動框架上，可隨擺動框架一起擺動，擺動由液壓缸驅(qū)動完成。輥子直徑1200mm，輥身長度1900mm，輥襯材料聚氨酯，糾偏液壓缸（Ф125/70）糾偏范圍±115mm，精度±10mm?；钐壮隹诩m偏系統(tǒng)，控制活套出口帶鋼跑偏，保證對中進入拉矯機和酸洗槽。糾偏輥數(shù)量1根，新輥輥子直徑1200mm，輥身長度1900mm，輥襯材料聚氨酯，糾偏液壓缸（Ф125/70）糾偏范圍±115mm，精度±10mm。糾偏系統(tǒng)主要由探測頭、傳感器、電控器、液壓控制站等組成。液壓系統(tǒng)由油箱、液壓泵、冷卻器、液位計、過濾器、溫度開關(guān)及壓力開關(guān)構(gòu)成。

2活套帶鋼跑偏影響因素分析

2.1活套抗跑偏能力分析

帶鋼在活套運行時，小車整體處于運動平衡狀態(tài)，假設(shè)小車水平精度、軌道精度、導(dǎo)輪間隙精度合格，對活套小車進行受力分析，垂直方向受力由鋼絲繩拉力、配重重量、小車自重、帶鋼重量、帶鋼張力平衡，小車所受力矩由側(cè)導(dǎo)輪和小車偏載平衡。

由小車垂直方向受力平衡計算鋼絲繩拉力F：

F=G1+G2+F1-F2（1）

由小車偏載力矩平衡計算N：

側(cè)導(dǎo)輪受力：

N=（2）

式中：G1為小車自重重力，kN;G2為帶鋼重力，kN;F1為活套帶鋼最大張力，kN;F2為配重重力，kN。

x為活套跑偏量，mm;L0為上下側(cè)導(dǎo)輪距離，mm。由公式可知，側(cè)導(dǎo)輪受力與帶鋼在小車輥子上跑偏量呈線性關(guān)系，以生產(chǎn)極限規(guī)格（1 290mm寬、2.0mm厚）為例，可得到側(cè)導(dǎo)輪受力與帶鋼跑偏量之間的關(guān)系。

2.2活套小車重心點位置分析

帶鋼在活套運行時，活套小車由鋼絲繩牽引升降，受力點位于小車的理論重心點，如果小車自身重心發(fā)生偏移，會造成升降過程中小車傾斜，帶鋼發(fā)生跑偏。

2.3軌道和導(dǎo)輪間隙精度測量分析

活套小車在升降過程中，4根軌道是小車運行線路，操作側(cè)、驅(qū)動側(cè)方向水平通過側(cè)導(dǎo)輪控制，入、出口側(cè)水平通過正壓輪控制，當(dāng)側(cè)導(dǎo)輪和正壓輪位置調(diào)整后運行過程基本不變，活套小車通過導(dǎo)輪和壓輪與軌道接觸，因此軌道垂直精度（正壓輪接觸面）和直線精度（側(cè)導(dǎo)輪接觸面）直接影響活套小車的穩(wěn)定性。

3改進措施

（1）周期檢查更換活套車車輪、側(cè)導(dǎo)輪，兩側(cè)輪組要同時更換。上機車輪嚴(yán)格控制在公差范圍內(nèi)，減少車輪及側(cè)導(dǎo)輪直徑差，車輪、側(cè)導(dǎo)輪直徑一般使用千分尺測量，需要測量3個位置，每處位置輪徑相對差不大于0.2mm，車輪材料55#鋼，調(diào)質(zhì)處理HB200-269，輪面表面淬火HRC55-60，且淬硬層深度3～5mm，側(cè)導(dǎo)輪材料45#鋼，調(diào)質(zhì)處理HB217-255，輪面表面淬火HRC52-58，且淬硬層深度2～5mm。

（2）定期檢查活套軌道精度，在軌道上每隔1m，使用條式水平儀測量軌道水平，采用板尺和激光水準(zhǔn)儀分別測出兩側(cè)軌道標(biāo)高。用掛拉線方法檢查軌道平行度，根據(jù)測量結(jié)果，重新調(diào)整軌道，達到標(biāo)準(zhǔn)要求。一般采用加減墊板方式調(diào)整，墊板要與軌道下面緊密貼合，不能有懸空現(xiàn)象，墊板通過螺栓壓板固定或焊接，防止墊板從軌道下面竄出。

（3）活套車運行中，產(chǎn)生歪斜。主要原因，由于活套車與軌道中心線偏移，偏移量小于2mm，超過范圍進行調(diào)整，軌道作為基準(zhǔn)，掛好鋼線，拆卸側(cè)導(dǎo)輪壓蓋，松開偏心輪，用千斤頂移動活套車，測量數(shù)值，使活套車與軌道中心線符合偏差要求。

（4）沿擺動門托輥中心線（垂直帶鋼軋制線），調(diào)整擺動門托輥3°角（面向帶鋼運行方向），調(diào)整好后，將托輥輥座用螺栓固定，而后焊接擋塊，防止位置偏移。當(dāng)兩側(cè)擺動門處于關(guān)閉位置必須對齊，調(diào)整拉桿、轉(zhuǎn)臂、矯正擺動桿方式，使其達到同一水平，調(diào)整同時還要兼顧擺動門撞輪中心線與弧形軌中心線相對位置尺寸，保證活套車充套及放套時，擺動門打開、關(guān)閉自如。

（5）活套內(nèi)各輥組磨損量測量（輥徑），根據(jù)測量結(jié)果決定是否更換。輥子安裝精度測量，可使用條式水平儀、激光水準(zhǔn)儀輔助掛鋼線方法測量調(diào)整，找正：用頂絲調(diào)整軸承座位置，軸承座加減墊片方式，保證輥子水平度及垂直度標(biāo)準(zhǔn)。

參考文獻：

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