金 峰，張國新，婁詩建，何濤洪，張全意

（1．清華大學(xué) 水沙科學(xué)與水利水電工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084；2.中國水利水電科學(xué)研究院 結(jié)構(gòu)材料研究所，北京 100038；3. 遵義水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，貴州 遵義 563002）

1 研究背景

拱梁分載法歷史悠久，積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)，目前仍然是拱壩體型設(shè)計(jì)和計(jì)算分析的主要方法，也是我國混凝土拱壩、碾壓混凝土拱壩及砌石拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范推薦的主要方法[1-3]。傳統(tǒng)的拱梁分載法是建立在壩體設(shè)置橫縫和封拱灌漿條件下的拱壩計(jì)算方法，該方法假定封拱灌漿時(shí)拱壩溫度應(yīng)力為零，封拱灌漿前的自重等荷載由懸臂梁承擔(dān)，封拱灌漿以后的荷載，如水壓力、溫度荷載等由拱梁共同承擔(dān)。需要說明的是，封拱時(shí)拱壩溫度應(yīng)力為零的假設(shè)對(duì)于橫縫、縱縫間距較短的傳統(tǒng)拱壩是合理的，而對(duì)于不設(shè)縱縫、橫縫間距較大的現(xiàn)代拱壩而言，封拱時(shí)拱壩壩體殘留的溫度應(yīng)力較大，其影響應(yīng)予以重視。對(duì)于不設(shè)橫縫、整體澆筑的砌石拱壩和碾壓混凝土拱壩，如何選擇合理的封拱溫度，我國各個(gè)時(shí)期的拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范并未提出明確方法，已有研究成果表明拱圈封拱溫度對(duì)整體澆筑拱壩的應(yīng)力有重要影響，值得高度重視[4]。

堆石混凝土水化熱溫升低[5-7]，抗裂性能好[8]，環(huán)境友好[9]，已建成了超過70座堆石混凝土大壩，現(xiàn)有30余座堆石混凝土大壩正在施工。建成的佰佳堆石混凝土拱壩，壩高69.5 m，已正常運(yùn)行4年。眾多研究人員針對(duì)堆石混凝土壩開展了溫度應(yīng)力仿真分析研究，證明堆石混凝土壩可以取消或者簡(jiǎn)化溫控措施[10-12]。貴州省遵義市地處氣候溫和地區(qū)，為了充分發(fā)揮堆石混凝土拱壩的優(yōu)勢(shì)，在取消振搗/碾壓和冷卻水管溫控措施的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步簡(jiǎn)化壩體構(gòu)造與施工、加快施工進(jìn)度，提出了不分橫縫、整體澆筑的堆石混凝土拱壩方案。其中，綠塘堆石混凝土拱壩壩高53.5 m，已通過驗(yàn)收，即將蓄水。正在建設(shè)的龍洞灣、沙千、風(fēng)光3座堆石混凝土拱壩也以同樣方式建設(shè)。在堆石混凝土拱壩工程設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)人員碰到的關(guān)鍵技術(shù)問題有：（1）材料參數(shù)取值參照混凝土拱壩還是砌石拱壩；（2）整體澆筑拱壩計(jì)算時(shí)，封拱溫度如何選??；（3）堆石混凝土拱壩的應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)如何選取。為解決這些技術(shù)問題，本文在綠塘工程實(shí)際監(jiān)測(cè)資料分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合綠塘、龍洞灣、沙千和風(fēng)光堆石混凝土拱壩，采用拱梁分載法進(jìn)行應(yīng)力分析，對(duì)拱圈封拱溫度的選取、自重荷載處理方式、壩體與地基材料參數(shù)對(duì)拱壩應(yīng)力的影響等開展研究，以期為整體澆筑堆石混凝土拱壩設(shè)計(jì)提供完整的拱梁分載法應(yīng)力復(fù)核方法及其控制標(biāo)準(zhǔn)[13]。

2 計(jì)算方法

2.1 基本工況本文分析4個(gè)堆石混凝土拱壩基本情況見表1。從表1可知，拱壩的壩高為48～66 m，均屬中壩。本文采用拱梁分載法，軟件使用浙江大學(xué)劉國華教授開發(fā)的ADAO拱壩分析軟件[14]。所有溫度荷載都采用混凝土拱壩[1]或砌石拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范[2]規(guī)定的溫升、溫降荷載計(jì)算公式，不同溫度荷載計(jì)算方法不同之處僅為封拱溫度的選擇。平均氣溫最高為7月，平均氣溫最低為1月，分別對(duì)應(yīng)溫升和溫降荷載。日照影響按2 ℃考慮，表面水溫年變幅按氣溫年變幅的一半考慮。

在拱壩體型分析時(shí)，基本工況有：（1）基本組合1（溫降）：正常蓄水位與相應(yīng)下游水位水壓力+泥沙壓力+自重+揚(yáng)壓力+設(shè)計(jì)正常溫降。（2）基本組合2（溫升）：設(shè)計(jì)洪水位與相應(yīng)下游水位水壓力+泥沙壓力+自重+揚(yáng)壓力+設(shè)計(jì)正常溫升。（3）特殊組合1（校核）：校核洪水位與相應(yīng)下游水位水壓力+泥沙壓力+自重+揚(yáng)壓力+設(shè)計(jì)正常溫升。壩體堆石混凝土計(jì)算參數(shù)為：容重24.5 kN/m3，線膨脹系數(shù)為7×10-6℃-1，泊松比為0.2。

表1 堆石混凝土拱壩基本情況

2.2 壩體與壩基彈性參數(shù)選擇目前的堆石混凝土拱壩設(shè)計(jì)主要有兩類思路，一類是按照混凝土拱壩設(shè)計(jì)，另外一類是按照砌石拱壩設(shè)計(jì)，兩種方法在壩體、壩基參數(shù)取值以及允許應(yīng)力方面均存在差異，本文分別采用混凝土拱壩和砌石拱壩的參數(shù)取值進(jìn)行對(duì)比計(jì)算。

按照砌石拱壩進(jìn)行計(jì)算時(shí)，參照砌石拱壩的取值，堆石混凝土壩體彈性模量取7.0 GPa，巖體變形模量參照砌石拱壩取值方法，平均變形模量為4.0～5.0 GPa；按照混凝土拱壩進(jìn)行計(jì)算時(shí)，參照混凝土拱壩的取值，考慮徐變效應(yīng)，將堆石混凝土綠塘拱壩超大試件試驗(yàn)的彈性模量乘以0.6～0.7倍，壩體計(jì)算彈性模量值取為20 GPa，巖體變形模量根據(jù)各工程的地質(zhì)試驗(yàn)值，參照混凝土拱壩取值方法，計(jì)算地基彈性模量取8.0～11.0 GPa；4個(gè)計(jì)算案例的壩體彈性模量匯總見表2。從表2可以看到，參照砌石拱壩參數(shù)取值，堆石混凝土拱壩與地基彈性模量均明顯偏小。

表2 堆石混凝土拱壩參照砌石拱壩或混凝土拱壩參數(shù)取值時(shí)的彈性模量 （單位：GPa）

2.3 自重荷載處理整體澆筑拱壩應(yīng)考慮澆筑過程同步封拱，上部壩體自重將由下部拱壩拱梁分載（自重拱梁分載），其自重應(yīng)力分布應(yīng)介于自重僅由懸臂梁承擔(dān)（分縫自重）和自重一次施加、全部由拱梁分載兩種計(jì)算方法之間，為此，采用表2中混凝土拱壩計(jì)算參數(shù)，進(jìn)行了單獨(dú)自重荷載作用的主應(yīng)力對(duì)比分析，見表3。從表3可以看到，上部壩體的自重應(yīng)力幾乎相同，考慮自重拱梁分載以后，底部壩體的壓應(yīng)力有所減少，最多減少0.4 MPa，拉應(yīng)力略有增加。對(duì)于中低拱壩，簡(jiǎn)化采用分縫自重計(jì)算，其精度可以接受。

表3 分縫自重與自重拱梁分載兩種方法計(jì)算主應(yīng)力的對(duì)比 （單位：MPa，以壓為正）

2.4 封拱溫度選擇傳統(tǒng)混凝土拱壩采用柱狀法施工，設(shè)有橫縫和冷卻水管，可以按照設(shè)計(jì)要求在給定封拱溫度進(jìn)行封拱灌漿。因此，在拱梁分載法計(jì)算時(shí)，拱壩溫度荷載可以從封拱溫度起算，假定封拱時(shí)，大壩溫度應(yīng)力為零。對(duì)于整體澆筑而不設(shè)橫縫的拱壩，壩體混凝土由于水泥水化作用，早期溫度上升，后期溫度下降。為了估計(jì)合理的封拱溫度，假設(shè)從堆石混凝土入倉到最高溫升的上升期混凝土平均彈性模量為E1，從最高溫升下降到計(jì)算封拱灌漿溫度的下降期混凝土平均彈性模量為E2。以大體積混凝土達(dá)到計(jì)算封拱溫度時(shí)的溫度應(yīng)力為零為條件，可以推導(dǎo)得到計(jì)算封拱溫度Ta，Ta按下式計(jì)算：

式中：Tp為堆石混凝土入倉溫度；ΔT為堆石混凝土水化熱溫升。

考慮到堆石混凝土含有55%左右的大塊石，前期彈性模量偏高，當(dāng)E1=E2或者E1=E2時(shí)，拱圈的計(jì)算封拱溫度等于堆石混凝土入倉溫度與1/3或1/4堆石混凝土水化熱溫升之和。根據(jù)綠塘拱壩實(shí)際施工期溫度監(jiān)測(cè)成果[15]，堆石入倉溫度與平均氣溫接近，考慮到堆石與高自密實(shí)性能混凝土比熱差異和堆石率大于50%，堆石混凝土入倉溫度可取平均氣溫與高自密實(shí)性能混凝土入倉溫度的平均值。

采用式（1）計(jì)算封拱溫度，進(jìn)行拱梁分載法計(jì)算，計(jì)入了部分施工期溫度應(yīng)力，與傳統(tǒng)拱梁分載法穩(wěn)定溫度場(chǎng)附近封拱且封拱時(shí)溫度應(yīng)力為零的假設(shè)相比，計(jì)算應(yīng)力會(huì)明顯偏大，仍然采用現(xiàn)有設(shè)計(jì)規(guī)范的允許拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)將過于保守，本文將根據(jù)計(jì)算成果建議相應(yīng)的允許應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)。需要說明的是，本文建議的方法是在拱壩已滿足現(xiàn)有設(shè)計(jì)規(guī)范要求基礎(chǔ)上增加的復(fù)核計(jì)算，采用本文方法復(fù)核的堆石混凝土拱壩實(shí)際上提高了拱壩安全裕度。

綠塘拱壩已經(jīng)實(shí)際澆筑完成，按照上述假設(shè)確定的各拱圈計(jì)算封拱溫度見表4。為了研究采用適當(dāng)措施降低混凝土入倉溫度的效果，表4還給出了考慮降低混凝土入倉溫度后，將拱圈封拱溫度取為與拱圈澆筑時(shí)月平均氣溫接近，稱為月均封拱溫度。

表4 綠塘拱壩拱圈澆筑時(shí)段及計(jì)算封拱溫度

另外3座拱壩還在澆筑或即將澆筑堆石混凝土，考慮到這幾座大壩氣候條件相近，采用了類似的計(jì)算方法，計(jì)算封拱溫度見表5—表7。

表5 龍洞灣拱壩拱圈預(yù)計(jì)澆筑時(shí)段及計(jì)算封拱溫度

表6 沙千拱壩拱圈預(yù)計(jì)澆筑時(shí)段及計(jì)算封拱溫度

表7 風(fēng)光拱壩拱圈預(yù)計(jì)澆筑時(shí)段及計(jì)算封拱溫度

3 主要計(jì)算成果分析

3.1 不同彈性模量取值方法對(duì)比考慮到實(shí)際堆石混凝土拱壩設(shè)計(jì)中，部分拱壩參考砌石拱壩進(jìn)行設(shè)計(jì)，分別采用表2中砌石拱壩和混凝土拱壩參數(shù)取值進(jìn)行了對(duì)比計(jì)算，表8給出了綠塘拱壩按年平均溫度（加輻射熱）封拱、基本組合（1）的計(jì)算主應(yīng)力σ1和σ3的對(duì)比。

表8 綠塘參照砌石拱壩或混凝土拱壩參數(shù)計(jì)算主應(yīng)力的對(duì)比 （單位：MPa，以壓為正）

從表8可以看出，分別采用砌石拱壩與混凝土拱壩參數(shù)計(jì)算得到的應(yīng)力分布規(guī)律相近，采用砌石拱壩參數(shù)與混凝土拱壩參數(shù)計(jì)算的最大主拉應(yīng)力分別為-0.67和-0.57 MPa，均發(fā)生在797.50 m高程左拱端；最大主壓應(yīng)力分別為2.61和2.39 MPa，均發(fā)生在820.00 m高程拱冠梁。兩種參數(shù)計(jì)算的拱壩應(yīng)力成果大致相當(dāng)，說明年平均溫度封拱時(shí)拱壩和基礎(chǔ)彈性模量的取值對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較小。

表9給出了4座拱壩3個(gè)荷載組合的最大主應(yīng)力計(jì)算結(jié)果。從表9可以看到，兩種彈性模量取值的應(yīng)力分布規(guī)律相近，按混凝土壩參數(shù)取值，溫降、溫升荷載對(duì)應(yīng)的最大主拉、主壓應(yīng)力均有一定幅度放大。由于中、低壩高的堆石混凝土拱壩，壓應(yīng)力較小，不是控制應(yīng)力，而混凝土拱壩允許應(yīng)力為1.2 MPa，比砌石拱壩允許拉應(yīng)力1.0 MPa略高，因此參照混凝土拱壩還是砌石拱壩參數(shù)取值，計(jì)算結(jié)果對(duì)設(shè)計(jì)體型影響不大?？紤]到混凝土拱壩取值接近拱壩壩體和地基的實(shí)際試驗(yàn)參數(shù)，所以本文建議堆石混凝土拱壩設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù)參照混凝土拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范取值。

3.2 計(jì)算封拱溫度計(jì)算成果整體澆筑拱壩應(yīng)該根據(jù)拱圈的實(shí)際澆筑溫度和水化熱溫升與彈模增長過程確定合理的計(jì)算封拱溫度。本文采用表4—表7給出的計(jì)算封拱溫度進(jìn)行計(jì)算，得到了4座拱壩3個(gè)荷載組合的最大主應(yīng)力計(jì)算成果，見表10。

比較表9采用年平均氣溫作為設(shè)計(jì)封拱溫度的計(jì)算結(jié)果，可以看到：（1）整體澆筑拱壩由于總體的計(jì)算封拱溫度顯著高于年平均氣溫，增大了溫降荷載，無論是采用砌石拱壩參數(shù)還是混凝土拱壩參數(shù)，溫降工況的最大拉應(yīng)力都有明顯上升；（2）計(jì)算封拱溫度明顯高于年平均氣溫，相應(yīng)的溫升荷載應(yīng)有所減小，綠塘和風(fēng)光兩座拱壩符合這個(gè)規(guī)律；但龍洞灣和沙千兩座拱壩溫升工況的最大拉、壓應(yīng)力有較大幅度增加，進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)最大應(yīng)力發(fā)生部位有所變化，溫升荷載造成應(yīng)力分布有所變化，與兩座拱壩的體型有關(guān)；（3）拱壩壩體和基礎(chǔ)的彈性模量對(duì)溫度荷載有較大影響，采用計(jì)算封拱溫度計(jì)算時(shí)，4座拱壩采用混凝土壩參數(shù)與砌石壩參數(shù)相比，有3座拱壩的最大拉應(yīng)力增量超過1.0 MPa，有1座拱壩最大壓應(yīng)力增量超過1.0 MPa。對(duì)于中低壩而言，壓應(yīng)力不是控制指標(biāo)，但按照混凝土壩參數(shù)計(jì)算的最大拉應(yīng)力會(huì)超過目前國內(nèi)混凝土拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范的控制標(biāo)準(zhǔn)；（4）本文的封拱溫度計(jì)算方法中，溫度荷載計(jì)入了施工期溫度影響，更能反映整體澆筑拱壩的實(shí)際情況，而實(shí)際綠塘工程并未見裂縫產(chǎn)生，因此抗拉強(qiáng)度控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)該適當(dāng)放寬。

表9 年平均氣溫封拱的最大主應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位：MPa，以壓為正）

表10 計(jì)算封拱溫度的最大主應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位：MPa，以壓為正）

3.3 采用月均封拱溫度計(jì)算成果綠塘拱壩施工過程中未采取溫控措施，夏季自密實(shí)混凝土入倉溫度很高，根據(jù)綠塘實(shí)際施工情況分析得到的夏季施工的拱圈計(jì)算封拱溫度會(huì)達(dá)到30 ℃，采用類似方法估算的其他3座拱壩，計(jì)算封拱溫度最高也在30 ℃左右，比年平均氣溫高出10 ℃以上，相應(yīng)的拉應(yīng)力水平較高，如綠塘為1.65 MPa，龍洞灣達(dá)到2.05 MPa，沙千達(dá)到2.13MPa（溫降工況）和2.32 MPa（溫升工況），風(fēng)光達(dá)到2.10 MPa。3座在建的堆石混凝土整體澆筑拱壩應(yīng)力水平比綠塘有明顯增加，本文建議在夏季高溫時(shí)段應(yīng)采取適當(dāng)措施，如水泥罐遮陽或噴水降溫、盛夏季節(jié)避開中午和下午高溫時(shí)段澆筑、倉面堆石后鋪布避免太陽直射、倉面噴霧等簡(jiǎn)易溫控措施；還可以優(yōu)化配合比，堆石入倉時(shí)保證堆石率等措施控制水化熱溫升。假設(shè)措施有效，封拱溫度有望降至僅略高于月平均氣溫，稱為月均封拱溫度（見表4—表7），參照混凝土壩計(jì)算參數(shù)取值，重新計(jì)算的結(jié)果見表11。

表11 月均封拱溫度的最大主應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位：MPa，以壓為正）

從表11可以看到，各個(gè)拱壩的最大拉應(yīng)力均有明顯降低，最大拉應(yīng)力分別下降到1.25、1.71、1.75和1.48 MPa。在建的龍洞灣、沙千、風(fēng)光拱壩的拉應(yīng)力水平與完全不采取溫控措施的綠塘拱壩在計(jì)算封拱溫度條件下的應(yīng)力水平相當(dāng)。

這些計(jì)算結(jié)果再次說明，對(duì)于整體澆筑拱壩，包括整體澆筑的碾壓混凝土拱壩和砌石拱壩，進(jìn)行計(jì)算封拱溫度復(fù)核非常必要。但目前工程經(jīng)驗(yàn)較少，其應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)仍然需要進(jìn)一步深入研究，本文建議按照1.5～2.0 MPa控制[13]。

3.4 壩基變性模量影響為了進(jìn)一步研究壩基變性模量對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，綠塘拱壩還采用混凝土壩計(jì)算參數(shù)，在月均封拱溫度條件下，對(duì)壩基變性模量進(jìn)行了參數(shù)敏感分析（表12）。

從表12可以看到，地基變形模量的變化對(duì)應(yīng)力水平有一定影響，但影響不大。地基變模從10 GPa升高到14 GPa，增幅最大的是溫降工況的最大拉應(yīng)力，從1.25 MPa升高到1.41 MPa。

表12 綠塘拱壩不同地基變形模量的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位：MPa，以壓為正）

3.5 堆石混凝土熱膨脹系數(shù)的影響堆石混凝土熱膨脹系數(shù)與堆石的巖性密切相關(guān)，前述計(jì)算中，堆石混凝土熱膨脹系數(shù)取為7×10-6℃-1，考慮4個(gè)計(jì)算案例工程的骨料均為灰?guī)r，線膨脹系數(shù)應(yīng)小于7×10-6℃-1，取不同的線膨脹系數(shù)，計(jì)算綠塘拱壩按月均溫度封拱的應(yīng)力（見表13）。

表13 綠塘拱壩不同線膨脹系數(shù)的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位：MPa，以壓為正）

從表13可以看到，熱膨脹系數(shù)對(duì)應(yīng)力水平有一定影響，特別是對(duì)溫降工況，當(dāng)熱膨脹系數(shù)從7×10-6 ℃-1下降到5×10-6 ℃-1時(shí)，最大拉應(yīng)力從1.25 MPa下降到0.94 MPa，拉應(yīng)力減小幅度與線膨脹系數(shù)的減小幅度接近。

4 結(jié)語

本文結(jié)合綠塘、龍洞灣和沙千3座單曲堆石混凝土整體澆筑拱壩以及風(fēng)光雙曲堆石混凝土整體澆筑拱壩設(shè)計(jì)，采用多種計(jì)算條件進(jìn)行了拱梁分載法應(yīng)力分析，得到的主要結(jié)論和建議如下：（1）4個(gè)工程的各工況壓應(yīng)力水平均較低，中、低高度的堆石混凝土拱壩應(yīng)力主要受拉應(yīng)力控制。（2）參照混凝土拱壩或者砌石拱壩參數(shù)取值的計(jì)算結(jié)果對(duì)設(shè)計(jì)體型影響不大?？紤]到參照混凝土拱壩參數(shù)取值更接近于堆石混凝土拱壩實(shí)際，建議堆石混凝土拱壩體型設(shè)計(jì)時(shí)，拱梁分載法計(jì)算可參考混凝土拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范取值，堆石混凝土計(jì)算彈性模量取彈性模量試驗(yàn)值的0.6～0.7倍。無試驗(yàn)參數(shù)時(shí)，可取20 GPa；地基變性模量根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)成果和地質(zhì)情況參照工程經(jīng)驗(yàn)取值。（3）如果采取砌石拱壩計(jì)算參數(shù)，即使完全不采取溫控措施，4個(gè)工程的計(jì)算封拱溫度工況的最大拉應(yīng)力也均小于1.0 MPa，滿足砌石拱壩標(biāo)準(zhǔn)要求。（4）如果采用混凝土拱壩計(jì)算參數(shù)，在完全不采取溫控措施情況下，計(jì)算封拱溫度工況時(shí)4座拱壩的最大拉應(yīng)力達(dá)到1.65～2.13 MPa，說明貴州地區(qū)堆石混凝土整體澆筑拱壩完全不采取溫控措施，拉應(yīng)力水平偏高，可能存在開裂風(fēng)險(xiǎn)，需要引起重視。（5）在夏天采取適當(dāng)?shù)臏乜卮胧瑢⒍咽炷凉皦畏夤皽囟瓤刂频皆缕骄鶜鉁氐乃?，則4座拱壩的最大拉應(yīng)力會(huì)明顯下降，下降幅度為0.4～0.8 MPa。因此，對(duì)于貴州地區(qū)的整體澆筑堆石混凝土拱壩推薦采用適當(dāng)?shù)妮o助溫控措施。（6）壩基變性模量、堆石混凝土熱膨脹系數(shù)等參數(shù)對(duì)拱壩應(yīng)力均有一定影響，但總體影響程度在合理范圍。建議壩基變形模量參照混凝土拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范，根據(jù)地質(zhì)工程師的建議取值。堆石混凝土熱膨脹系數(shù)可根據(jù)堆石巖性和自密實(shí)混凝土熱膨脹系數(shù)，按照貴州地方標(biāo)準(zhǔn)[13]附錄C.1.2條進(jìn)行計(jì)算。（7）按照本文建議的參數(shù)取值、拱圈封拱溫度，進(jìn)行整體澆筑堆石混凝土拱壩拱梁分載法計(jì)算，建議最大拉應(yīng)力按照1.5～2.0 MPa控制[13]。大型工程可以采用偏低值，中小工程采用偏高值。將來在不斷積累實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)和數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，可以提出更合理的控制標(biāo)準(zhǔn)，并推廣到整體澆筑的碾壓混凝土拱壩和砌石拱壩工程。

致謝：本文得到了貴州省地方標(biāo)準(zhǔn)《堆石混凝土拱壩技術(shù)規(guī)范》編寫組諸多同仁的大力協(xié)助和有益討論，特此表示感謝！