林飛 趙凱 帥永乾 楊壘 黃琳鈞
中國石化西南油氣分公司采氣一廠
YS1井為中國石化西南油氣分公司在川西海相區(qū)塊部署的單井脫硫試采裝置,處理量為20×104m3/d,原料氣中H2S摩爾分?jǐn)?shù)為5.23%,于2017年6月采用國產(chǎn)絡(luò)合鐵脫硫工藝進(jìn)行試采,其優(yōu)勢(shì)在于脫硫、再生過程均可在常溫下進(jìn)行,一步法反應(yīng),工藝流程相對(duì)簡(jiǎn)單,脫硫效率高達(dá)99.5%以上,但普遍存在有機(jī)硫脫除效率低、易硫堵、硫磺收集難度大等問題。本研究針對(duì)絡(luò)合鐵脫硫工藝開采過程中具有典型性、普遍性的問題進(jìn)行分析研究,并提出相應(yīng)的解決措施,旨在提高裝置運(yùn)行的安全性、環(huán)保性及可靠性,為其他絡(luò)合鐵單井脫硫工藝提供參考。
絡(luò)合鐵脫硫工藝是一種以鐵離子為催化劑的濕式氧化還原脫硫方法,能夠快速吸收氣體中的H2S,并將其轉(zhuǎn)變成單質(zhì)硫,同時(shí)利用空氣中的氧氣將脫硫劑再生,循環(huán)利用,其主要流程如圖1所示。原料氣在經(jīng)過水套爐、分離器后于脫硫塔內(nèi)完成H2S的吸收,形成硫磺顆粒,此時(shí)硫磺顆粒并未沉積,而是隨著富液循環(huán)至再生塔,富液于再生塔內(nèi)完成氧化再生,實(shí)現(xiàn)脫硫藥劑的循環(huán)使用[1-4];而硫磺采用下沉式工藝,使用具有潤(rùn)濕性、橋鍵作用強(qiáng)的高效硫磺沉淀劑,利用其界面活性,改變硫磺的疏水性,形成潤(rùn)濕體,利用其橋鍵作用,形成硫磺聚集體,增大硫磺顆粒,加速硫磺下沉,減小黏附性,利于過濾,形成機(jī)理如圖2所示。
YS1井絡(luò)合鐵脫硫裝置于2017年6月15日首次投產(chǎn)試運(yùn)行,經(jīng)先后4次停產(chǎn)整改,對(duì)裝置進(jìn)行了83項(xiàng)優(yōu)化改造措施,針對(duì)絡(luò)合鐵脫硫工藝工業(yè)化應(yīng)用過程中普遍存在的硫磺堵塞、尾氣異味、硫膏收集困難等問題,對(duì)裝置進(jìn)行優(yōu)化改造,提高裝置的安全性、環(huán)保性及可靠性,推動(dòng)該工藝在全國范圍內(nèi)的應(yīng)用。
硫沉積是絡(luò)合鐵脫硫工藝過程中無法避免的問題,隨著脫硫系統(tǒng)內(nèi)硫磺顆粒的運(yùn)移,在許多較為靜止或者有明顯變徑的地方,硫沉積、硫堵現(xiàn)象嚴(yán)重[5],如圖3所示。硫堵會(huì)影響系統(tǒng)的持續(xù)、平穩(wěn)運(yùn)行,嚴(yán)重時(shí)需關(guān)井解堵,每次檢維修時(shí)需花費(fèi)大量資金進(jìn)行清洗,不僅增大了工作量,還會(huì)影響產(chǎn)氣量。
針對(duì)此問題,逐步摸索出絡(luò)合鐵脫硫工藝關(guān)鍵設(shè)備硫沉積監(jiān)測(cè)及減緩硫沉積、硫堵技術(shù)?;谌芤号c硫磺沉積物導(dǎo)熱性能的不同,使用溫度檢測(cè)儀對(duì)監(jiān)測(cè)設(shè)備的外壁進(jìn)行溫度監(jiān)測(cè),可通過被監(jiān)測(cè)裝置溫度剖面分布情況判斷硫沉積的高度。以YS1井富液閃蒸罐為例,以監(jiān)測(cè)點(diǎn)距閃蒸罐底部橢圓封頭的不同高度進(jìn)行監(jiān)測(cè)記錄,結(jié)果如表1所示,在連續(xù)10天的檢測(cè)記錄中,溫度在60 cm與80 cm兩個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處均有較大的變化,分析原因?yàn)?0 cm以下存在大量硫沉積,外壁溫度較低,而80 cm以上為溶液,導(dǎo)熱性能好,外壁溫度相對(duì)較高。因此,判斷硫沉積高度為60~80 cm。為保證檢測(cè)記錄的準(zhǔn)確性,需固定監(jiān)測(cè)點(diǎn)及監(jiān)測(cè)時(shí)間。
表1 YS1井富液閃蒸罐硫沉積監(jiān)測(cè)記錄表序號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)距閃蒸罐底部橢圓封頭高度20cm40cm60cm80cm100cm120cm140cm富液閃蒸罐壁溫/℃116.7016.3217.2423.224.824.524.2216.2017.5618.3121.622.623.123.8316.7817.7218.5623.524.424.724.4416.8018.0518.5623.524.225.224.6516.7218.0119.8125.426.426.325.4616.9118.0818.9224.624.925.225.9716.9218.1018.9024.925.725.926.5816.9818.1218.8224.524.925.226.2918.1518.9519.1525.725.926.526.71016.4218.1018.7524.224.825.826.2 注:硫沉積高度均為60~80cm。
在關(guān)鍵設(shè)備硫沉積跟蹤的基礎(chǔ)上,輔以溶液固含量及理論硫磺產(chǎn)出量與實(shí)際產(chǎn)出量的差值,判斷系統(tǒng)中硫沉積程度,通過產(chǎn)量調(diào)節(jié)、室內(nèi)實(shí)驗(yàn)、工藝優(yōu)化等措施可成功減緩硫沉積速度[6],將YS1井的清洗及設(shè)備檢維修周期由4個(gè)月延長(zhǎng)至1年,有效降低了投資成本,保證了氣井的連續(xù)運(yùn)行。硫沉積監(jiān)測(cè)方法見表2,具體的減緩硫沉積方法及相應(yīng)措施見表3。
氧化塔在將富液氧化為貧液的過程中,會(huì)產(chǎn)生一定量的尾氣,在氧化塔、過濾機(jī)等設(shè)備處散發(fā)出有機(jī)硫的惡臭味。這主要是因?yàn)榻j(luò)合鐵脫硫液在吸收H2S的同時(shí)也吸收了有機(jī)硫,現(xiàn)有脫硫藥劑及工藝裝置無法脫除有機(jī)硫,導(dǎo)致氧化再生過程中釋放出部分有機(jī)硫,造成環(huán)境異味[7-10]。針對(duì)此問題,在再生塔、過濾機(jī)等臭氣散發(fā)點(diǎn)加裝玻璃罩防止氣體外溢,通過風(fēng)機(jī)將玻璃罩內(nèi)氣體抽至有機(jī)硫除臭塔內(nèi),達(dá)標(biāo)后排放,吸附塔內(nèi)活性炭要根據(jù)惡臭氣體組分合理選型。YS1井在2018年9月因異味問題進(jìn)行停產(chǎn)整改,增加了有機(jī)硫除臭裝置,對(duì)比增加前后有機(jī)硫的含量(見表4)可以看出,該系統(tǒng)對(duì)有機(jī)硫的吸附效率達(dá)到90%以上,效果顯著。
表2 硫沉積監(jiān)測(cè)方法序號(hào)監(jiān)測(cè)項(xiàng)目措施1再生塔、吸收塔、閃蒸罐、貧液泵溫度監(jiān)測(cè)通過設(shè)備不同部位溫度剖面分布判斷硫沉積情況2脫硫溶液固含量監(jiān)測(cè)貧富液固含量控制在2.5%(w)以下3潛硫量與實(shí)際硫磺產(chǎn)出量監(jiān)測(cè)硫磺產(chǎn)出量理論值與實(shí)際值的差值可以反映硫磺沉積量
表3 減緩硫沉積方法序號(hào)方法措施1調(diào)節(jié)產(chǎn)量硫磺產(chǎn)出較慢時(shí),通過降產(chǎn)控制硫沉積速度2減少裝置停運(yùn)時(shí)間問題集中整改,降低關(guān)井頻次3優(yōu)化表面活性劑加注量通過室內(nèi)封瓶實(shí)驗(yàn),隨時(shí)調(diào)節(jié)表面活性劑添加量4脫鹽水沖洗對(duì)硫磺易沉積的設(shè)備底部及低溫點(diǎn)進(jìn)行脫鹽水沖洗5大循環(huán)量沖掃硫沉積嚴(yán)重時(shí),增大溶液循環(huán)量,帶走未板結(jié)的硫磺6工廠風(fēng)吹掃對(duì)易沉積、堵塞的設(shè)備進(jìn)行吹掃7控制溶液再生控制進(jìn)入再生塔內(nèi)的空氣量,避免過氧化形成易沉積的副鹽8合理控制硫容減少副反應(yīng)和副鹽生成量,避免析鹽
表4 有機(jī)硫氣體組成對(duì)比y/10-6氣體組分增加除臭系統(tǒng)前增加除臭系統(tǒng)后羰基硫23.101.23甲硫醇18.900.98乙硫醇8.490.56甲硫醚0.930.42二硫化碳2.160.45異丙硫醇5.040.49正丙硫醇9.991.05噻吩<0.01<0.01乙硫醚<0.01<0.01二甲基二硫醚<0.01<0.01四氫噻吩<0.01<0.01總和(S)70.705.18
絡(luò)合鐵脫硫工藝在氧化還原過程中會(huì)形成硫膏,硫膏通過熔硫后形成液硫,同時(shí)產(chǎn)生硫渣。在排放液硫的過程中,硫渣易堵塞排硫排渣管線,通過蒸汽反吹管線解堵難度大,操作風(fēng)險(xiǎn)高,使得液硫無法排出,熔硫釜停運(yùn)。硫磺不能及時(shí)脫出導(dǎo)致溶液固含量持續(xù)升高,管線與機(jī)泵堵塞,裝置無法連續(xù)運(yùn)行,從而影響生產(chǎn)[11-12]。通過技術(shù)攻關(guān)、工藝優(yōu)化形成絞籠傳送-滑槽下料-軌道裝袋的硫膏收集系統(tǒng)(見圖5),保證了脫硫液中硫磺的及時(shí)脫出。熔硫釜在高溫狀態(tài)下運(yùn)行時(shí)需消耗大量天然氣進(jìn)行加熱,同時(shí)熔硫產(chǎn)生的廢氣、冷凝水及熔硫廢渣需大量處理費(fèi),加上解堵等費(fèi)用,熔硫釜一年所需成本接近350萬元。因此,停用熔硫釜,改用硫膏收集系統(tǒng),不僅能夠降低成本,同時(shí)解決了熔硫釜管線堵塞、機(jī)泵損壞、脫硫效果差等問題,保證了系統(tǒng)的正常運(yùn)行。
絡(luò)合鐵脫硫工藝中H2S吸收過程反應(yīng)放熱,吸收塔內(nèi)溫度持續(xù)升高,溶液溫度過高會(huì)導(dǎo)致副反應(yīng)的發(fā)生,影響脫硫效果,需配套建設(shè)冷卻系統(tǒng)降低吸收塔溫度;YS1井口節(jié)流后壓力為30 MPa,需經(jīng)水套爐加熱節(jié)流??刹捎梦账?nèi)盤管加熱節(jié)流的方式,將吸收塔內(nèi)的熱量用于原料氣的節(jié)流,可省去冷卻系統(tǒng)及水套加熱爐等設(shè)備費(fèi)用。
(1)H2S吸收過程反應(yīng)放熱
原料氣中的H2S在吸收塔內(nèi)與三價(jià)鐵離子發(fā)生反應(yīng),每1 mol H2S被吸收放出熱量60.6 kJ,溶液總反應(yīng)見式(Ⅰ):
H2S(g)+2Fe3+→2H++S+2Fe2+
(Ⅰ)
(2)其他反應(yīng)放熱
H2S在吸收過程中會(huì)生成H+,氧化再生過程會(huì)生成OH-。因此,在溶液的循環(huán)過程中一直會(huì)伴隨著式(Ⅱ)中的反應(yīng):
(Ⅱ)
此過程產(chǎn)生的熱量由于溶液的循環(huán)會(huì)均布于整個(gè)系統(tǒng)中,吸收塔內(nèi)溶液體積占總體積的1/5,因此,吸收塔內(nèi)生成每1 mol硫磺產(chǎn)生的總熱量為83.52 kJ,在配產(chǎn)20×104m3/d的情況下,總反應(yīng)放熱465 kW。YS1井井口節(jié)流后天然氣壓力30 MPa,進(jìn)入脫硫裝置前需節(jié)流至2 MPa,為防止水合物形成,需吸收熱量340 kW。經(jīng)測(cè)算,井口節(jié)流后天然氣與絡(luò)合鐵脫硫溶液(50 ℃)經(jīng)過5次加熱節(jié)流,即可確保不形成水合物堵塞,5級(jí)節(jié)流的具體計(jì)算參數(shù)見表5。
表5 吸收塔盤管加熱節(jié)流計(jì)算參數(shù)節(jié)流壓力/MPa溫度/℃水合物形成溫度/℃加熱負(fù)荷/kW井口節(jié)流后303528一級(jí)節(jié)流后20292630二級(jí)節(jié)流后15302470三級(jí)節(jié)流后10262260四級(jí)節(jié)流后5211680五級(jí)節(jié)流后2265100
如圖6所示,井口原料氣先進(jìn)入吸收塔盤管進(jìn)行5次加熱節(jié)流,然后在酸氣分離器進(jìn)行氣液分離后重新回到吸收塔內(nèi)進(jìn)行H2S的脫除,此方法可以節(jié)省水套爐加熱及吸收塔冷卻的費(fèi)用,節(jié)省了成本,同時(shí)避免了因吸收塔溶液溫度過高而導(dǎo)致副反應(yīng)的發(fā)生。
硫磺堵塞、有機(jī)硫異味、硫膏收集困難是絡(luò)合鐵單井脫硫裝置必須面對(duì)的難題,通過總結(jié)YS1井生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)可以有效控制以上問題,提高了裝置連續(xù)運(yùn)行的穩(wěn)定性及經(jīng)濟(jì)性,對(duì)絡(luò)合鐵單井脫硫裝置的推廣及規(guī)?;瘧?yīng)用具有指導(dǎo)意義。
(1)硫沉積監(jiān)測(cè)及硫沉積控制技術(shù)能有效減緩硫沉積速度,延長(zhǎng)清洗及設(shè)備檢維修周期,有效控制生產(chǎn)成本及工作量。
(2)根據(jù)有機(jī)硫組分合理選擇吸附劑的有機(jī)硫密閉除臭系統(tǒng)可有效解決異味問題,消除環(huán)保隱患。
(3)硫膏收集系統(tǒng)可解決硫渣堵塞問題,降低溶液固含量,保持系統(tǒng)的平穩(wěn)運(yùn)行。
(4)熱能利用技術(shù)實(shí)現(xiàn)了熱能交換,能有效降低投資成本。