康建榮，劉 凡，陳 敏

(中國水利水電第五工程局有限公司，成都，610066)

1 工程特性

金沙江白鶴灘水電站在左岸單側(cè)并行布置3條泄洪洞。本工程泄洪洞樞紐具有如下特點：①洞身長：單條泄洪洞最長2.4km，3條泄洪洞總長6.7km；②泄洪流速高：白鶴灘泄洪洞按全洞無壓設(shè)計，設(shè)計泄洪流速最高近50m/s；③洞身斷面大：斷面型式為城門洞型，襯砌后過流斷面尺寸寬×高為15m×18m，屬于大跨度隧洞；④泄洪流量大：單條隧洞泄洪流量達4200m3/s。

2 研究目的

為了減少邊界約束，防止高流速泄洪洞襯砌混凝土結(jié)構(gòu)溫度裂縫的產(chǎn)生，白鶴灘泄洪洞襯砌混凝土的施工采用了先邊墻、再頂拱、后底板的施工順序，襯砌分段長度按照12m進行控制。對于邊墻和頂拱均采用整體自行式鋼模臺車作為模板，按照設(shè)計和規(guī)范對于大跨度頂拱要求混凝土強度達到設(shè)計強度的70%方可進行模板拆除，且不得少于36h。如果按此標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行會造成頂拱澆筑月強度極低，施工進度難以保證。水利水電工程模板施工規(guī)范DL/T 5110-2013指出：經(jīng)計算及試驗復(fù)核，混凝土結(jié)構(gòu)的實際強度已能承受自重及其他實際荷載時，可提前拆模。因此，為了加快泄洪洞頂拱襯砌循環(huán)時間，確保施工進度，降低工程施工成本，迫切需要對頂拱拆模待強時間進行分析，以達到保證結(jié)構(gòu)安全的前提下實現(xiàn)提前拆模。

本工程結(jié)合現(xiàn)場混凝土試驗數(shù)據(jù)，施工環(huán)境因素，施工工藝，通過有限元建模計算，尋求最優(yōu)拆模時間。

3 拆模時間分析

3.1 分析模型的建立

考慮到泄洪洞頂拱襯砌結(jié)構(gòu)的厚度越小，斷面尺寸越大，自重作用下的應(yīng)力越大，要求的拆模待強時間越長，這里以泄洪洞洞身上平段城門洞形斷面1.0m厚度襯砌結(jié)構(gòu)為例。

計算結(jié)構(gòu)段為泄洪洞洞身上平段，城門洞形斷面，襯砌厚度1.0m，沿泄洪洞軸線方向每隔12m設(shè)置環(huán)向施工分縫，襯砌結(jié)構(gòu)的底板和邊墻為C9040低熱混凝土，頂拱為C9030低熱混凝土，其中頂拱中部采用自密實混凝土，頂拱兩側(cè)采用一級配或二級配混凝土。泄洪洞應(yīng)力場計算具有對稱的幾何形狀和對稱的載荷，因此，計算對象可按照對稱條件截取。規(guī)定沿洞軸線往洞外為Z軸正向，襯砌結(jié)構(gòu)統(tǒng)一采用空間八結(jié)點等參單元，結(jié)構(gòu)段模型共劃分三維塊體單元8346個，襯砌中央橫斷面處混凝土塊體單元尺寸不超過0.5m。襯砌橫斷面及網(wǎng)格模型參見圖1。

圖1 泄洪洞洞身上平段A型襯砌橫斷面及有限元網(wǎng)格

3.2 外部荷載分析

拆模時可以認(rèn)為頂拱結(jié)構(gòu)僅承受混凝土的自重荷載。這是因為：①頂拱襯砌時洞室開挖和初期支護已完成，洞室已經(jīng)穩(wěn)定；②由于頂拱澆筑工藝的限制，頂拱混凝土澆筑時上部空間的混凝土不飽滿，頂拱中心一定范圍內(nèi)混凝土和頂部圍巖并未接觸，存在著一定的空隙，往往需要經(jīng)過回填灌漿才能保證緊密結(jié)合，故灌漿前頂部圍巖荷載不會傳到頂拱結(jié)構(gòu)上；③混凝土澆筑完成后，拆模后的頂拱不存在人員或設(shè)備等活荷載；④澆筑混凝土?xí)r圍巖滲水往往通過預(yù)先埋設(shè)的排水管排除，不存在內(nèi)外水壓力。⑤頂拱鋼筋提前安裝并通過與錨桿連接將其自重荷載傳遞至開挖巖面。

3.3 混凝土抗力分析

影響頂拱襯砌混凝土拆模時間的相關(guān)力學(xué)參數(shù)有：混凝土抗壓強度、抗拉強度、彈性模量、泊松比等。白鶴灘襯砌混凝土不同齡期的混凝土力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 白鶴灘泄洪洞混凝土力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計

在前期施工過程中，對頂拱襯砌范圍內(nèi)采用的不同配合比混凝土也進行了現(xiàn)場同條件養(yǎng)護試塊的不同齡期強度試驗，試驗數(shù)據(jù)見表2。

表2 同條件養(yǎng)護下試塊實測強度統(tǒng)計

為了研究不同齡期混凝土強度，需根據(jù)相關(guān)實驗數(shù)據(jù)進行強度增長曲線擬合。不同配合比的強度擬合曲線見圖2。

圖2 自密實混凝土抗壓強度擬合曲線

圖3 一級配混凝土抗壓強度擬合曲線

圖4 二級配混凝土抗壓強度擬合曲線

各齡期的彈模擬合公式的函數(shù)表達式為：

E(τ)=E0×(1-e-aτb)

式中：τ——齡期，d；

a、b——公式系數(shù)；

E0——最終彈模，取1.2E(90d)；

E——混凝土的彈性模量。

3.4 安全系數(shù)計算

3.4.1 抗拉安全系數(shù)

混凝土抗拉安全系數(shù)的計算公式為：

式中，抗拉強度在荷載作用下一般取軸拉強度計算。由于無軸拉強度的試驗資料，根據(jù)有關(guān)經(jīng)驗成果和文獻報道，抗拉強度約為抗壓強度的1/12。在《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》(SL 319-2005)6.3.10中規(guī)定“當(dāng)局部混凝土有抗拉要求時，抗拉安全系數(shù)應(yīng)不小于4.0。”考慮到地下工程的等級一般低于攔河大壩，這里按4.0計算。

3.4.2 抗壓安全系數(shù)

混凝土抗壓安全系數(shù)的計算公式為：

式中，抗壓強度取立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值。

關(guān)于地下工程混凝土施工期應(yīng)力的抗壓安全系數(shù)最小值標(biāo)準(zhǔn)問題，目前水利水電方面的有關(guān)規(guī)范還沒有明確的規(guī)定。在《混凝土拱壩設(shè)計規(guī)范》(SL 282-2003)6.3.1中規(guī)定.“對于基本荷載組合，1、2級拱壩的安全系數(shù)采用4.0。”考慮到地下工程的等級一般低于攔河大壩，這里按4.0計算。

4 計算結(jié)果

4.1 分析工況

根據(jù)過去的工程經(jīng)驗，頂拱拆模時間不宜小于12h。擬定泄洪洞頂拱襯砌混凝土僅考慮自重荷載時，計算方案按照12h、24h、36h三種拆模時間進行有限元分析。

4.2 12h拆模

方案1，泄洪洞頂拱在混凝土澆筑完12h后鋼模臺車脫模，即承重模板拆除。

4.2.1 鉛直位移

由于頂拱混凝土拆模后，自重作用下，鉛直位移較大，水平位移相對較小。鉛直位移是頂拱拆模后能否維持穩(wěn)定的主要指標(biāo)。方案1下頂拱鉛直位移云圖見圖5。

圖5 頂拱鉛直位移云圖(12h)

計算結(jié)果表明，12h后鋼模臺車脫模泄洪洞頂拱襯砌混凝土最大鉛直位移僅為0.724mm，在頂拱中央的內(nèi)側(cè)(中軸線襯砌混凝土下部)。

4.2.2 抗拉強度分析

方案1情況頂拱拉應(yīng)力分布云圖見圖6?？梢钥吹阶畲罄瓚?yīng)力為0.052MPa，出現(xiàn)在頂拱中央的內(nèi)側(cè)(中軸線襯砌混凝土下部，即表面)，抗拉安全系數(shù)為4.88(一級配)或3.24(二級配)，當(dāng)采用二級配混凝土?xí)r，抗拉安全系數(shù)不滿足規(guī)范要求。

圖6 頂拱拉應(yīng)力分布云圖(12h)

4.2.3 抗壓強度分析

方案1條件下頂拱壓應(yīng)力分布云圖見圖7。計算結(jié)果表明，最大壓應(yīng)力為0.48MPa，出現(xiàn)在頂拱與邊墻交界面的圍巖側(cè)，抗壓安全系數(shù)為6.34(一級配)或4.21(二級配)，均大于4.0，滿足規(guī)范要求。

圖7 頂拱壓應(yīng)力分布云圖(12h)

4.3 24h拆模

方案2，泄洪洞頂拱在混凝土澆筑完24h后鋼模臺車脫模，即承重模板拆除。

4.3.1 鉛直位移

方案2下頂拱鉛直位移云圖見圖8。計算結(jié)果表明，泄洪洞頂拱襯砌混凝土最大鉛直位移為0.597mm，在頂拱中央的內(nèi)側(cè)。

圖8 頂拱鉛直位移云圖(24h)

4.3.2 抗拉強度分析

方案2下頂拱拉應(yīng)力分布云圖見圖9。計算結(jié)果表明，最大拉應(yīng)力為0.047MPa，出現(xiàn)在頂拱中央的內(nèi)側(cè)(中軸線襯砌混凝土下部，即表面)，抗拉安全系數(shù)為8.70(一級配)或6.74(二級配)，均大于4.0，滿足規(guī)范要求。

圖9 頂拱拉應(yīng)力云圖(24h)

4.3.3 抗壓強度分析

方案2下頂拱壓應(yīng)力分布云圖見下圖10。計算結(jié)果表明，最大壓應(yīng)力為0.47MPa，出現(xiàn)在頂拱與邊墻交界面的圍巖側(cè)，抗壓安全系數(shù)為10.45(一級配)或8.09(二級配)，均大于4.0，滿足規(guī)范要求。

圖10 頂拱壓應(yīng)力分布云圖(24h)

4.4 36h拆模

方案3，泄洪洞頂拱在混凝土澆筑完36h后鋼模臺車脫模，即承重模板拆除。

4.4.1 鉛直位移

方案3下頂拱鉛直位移云圖見圖11。計算結(jié)果表明，泄洪洞頂拱襯砌混凝土最大鉛直位移為0.536mm，在頂拱中央的內(nèi)側(cè)。

圖11 頂拱鉛直位移云圖(36h)

4.4.2 抗拉強度分析

方案3下頂拱拉應(yīng)力分布云圖見圖12。計算結(jié)果表明，36h拆模條件下最大拉應(yīng)力為0.047MPa，出現(xiàn)在頂拱中央的內(nèi)側(cè)(中軸線襯砌混凝土下部，即表面)，抗拉安全系數(shù)為11.26(一級配)或9.51(二級配)，均大于4.0，滿足規(guī)范要求。

圖12 頂拱拉應(yīng)力分布云圖(36h)

4.4.3 抗壓強度分析

方案3下頂拱壓應(yīng)力分布云圖見下圖13。計算結(jié)果表明，在36h拆模的情況最大壓應(yīng)力為0.46MPa，出現(xiàn)在頂拱與邊墻交界面的圍巖側(cè)，抗壓安全系數(shù)為13.80(一級配)或11.66(二級配)，均大于4.0，滿足規(guī)范要求。

圖13 壓應(yīng)力分布云圖(36h)

5 結(jié)語

采用有限元法對白鶴灘水電站泄洪洞以厚度最小為1.0m的襯砌混凝土，在自重作用下拆模時間分析結(jié)論如下：

(1)鉛直位移。拆模越早，鉛直位移越大。12h拆模，最大鉛直位移僅0.724mm，不會威脅安全性。

(2)最大拉應(yīng)力及最小抗拉安全系數(shù)。隨著拆模時間的推遲，頂拱自穩(wěn)能力增強，拉應(yīng)力減小，最小抗拉安全系數(shù)增大。12h拆模，最大拉應(yīng)力僅0.052MPa，最小抗拉安全系數(shù)為4.88，滿足要求。出現(xiàn)在頂拱中部(中軸線襯砌混凝土下部，即表面)。

(3)最大壓應(yīng)力及最小抗壓安全系數(shù)。隨著拆模時間的推遲，最大壓應(yīng)力減小，最小抗壓安全系數(shù)增大。12h拆模，最大壓應(yīng)力僅0.48MPa，抗壓安全系數(shù)為4.21，滿足規(guī)范要求。

(4)可行拆模時間。僅在自重作用下，即使是12h拆模，最大位移、最大拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力都不大，抗拉和抗壓安全系數(shù)滿足大于4.0的要求?？紤]到泵送混凝土的終凝時間一般在10h左右，即在10h后才有強度，因此，實際拆模時間應(yīng)該是在澆筑完成24h后，方能夠保證頂拱結(jié)構(gòu)安全。