揭斌華,吳曉濤,林國就,王鵬,王雪梅
(1.中國石化潤滑油有限公司茂名分公司,廣東 茂名 525011;2.茂名市質(zhì)量計量監(jiān)督檢測所,廣東 茂名 525000)
近年來,隨著環(huán)保形勢日益嚴峻,傳統(tǒng)的燃煤、燃油、燃生物質(zhì)鍋爐導(dǎo)熱油鍋爐因尾氣排放等問題關(guān)?;蛘亩鴾p少。電加熱導(dǎo)熱油具有設(shè)備簡單、投資少,無需在相關(guān)監(jiān)管部門報備等特點,迅速得到廣泛應(yīng)用[1]。
電加熱導(dǎo)熱油系統(tǒng)存在眾多隱患,易引發(fā)火災(zāi)等安全事故:1)系統(tǒng)安裝不合理,高位槽大小、高度不符合標(biāo)準(zhǔn)要求,導(dǎo)致高溫導(dǎo)熱油長期與空氣接觸,加速導(dǎo)熱油的氧化、結(jié)焦等;2)使用過程中,容易發(fā)生系統(tǒng)泄露、噴油、冒白煙等現(xiàn)象;3)系統(tǒng)設(shè)計不合理,導(dǎo)熱油流速小,存在加熱盲區(qū),造成導(dǎo)熱油受熱不均勻、局部過熱;4)電加熱系統(tǒng)單位能量高,電加熱絲表面溫度遠遠超過導(dǎo)熱油的最高允許油膜溫度,因超溫使用而加速導(dǎo)熱油的裂解、失效等[2]。因此,電加熱導(dǎo)熱油系統(tǒng)苛刻的工況對導(dǎo)熱油的熱氧化安定性、熱穩(wěn)定性、閃點、自燃點、餾程等性能提出了更高的要求,尤其是導(dǎo)熱油應(yīng)具有優(yōu)異的高溫?zé)嵫趸捕ㄐ?,抑制高溫氧化,減緩結(jié)焦,延長使用壽命。
本文通過熱穩(wěn)定性、熱氧化安定性等試驗評定對基礎(chǔ)油、添加劑進行篩選,旨在開發(fā)一款高溫?zé)嵫趸捕ㄐ阅軆?yōu)異的電加熱專用導(dǎo)熱油,并與參比油開展理化性能、應(yīng)用跟蹤對比,實現(xiàn)電加熱導(dǎo)熱油系統(tǒng)的安全可靠、長期高效運行。
本實驗所需的實驗原料見表1所示。
本實驗所需的實驗儀器見表2所示。
表2 主要所需實驗儀器
分別對Ⅰ基礎(chǔ)油、Ⅱ基礎(chǔ)油的黏度、傾點、密度等理化性質(zhì)進行分析,并與參比油進行對比,對比結(jié)果見表3所示。
表3 基礎(chǔ)油的主要理化性質(zhì)
從表3來看,Ⅰ基礎(chǔ)油和Ⅱ基礎(chǔ)油均滿足GB 23971-2009《有機熱載體》[3]產(chǎn)品理化指標(biāo)要求,但與參比油相比較,Ⅱ基礎(chǔ)油初餾點高、閃點高、安全性能更優(yōu)越,更適用于電加熱系統(tǒng),且具有以下優(yōu)勢:
(1)硫含量低,顏色淡、無臭、無刺激性氣味,滿足綠色環(huán)保產(chǎn)品要求,保障使用者的健康與安全。
(2)2%初餾點高,閃點高,在使用過程中可減少油品揮發(fā)消耗、不易發(fā)生冒煙等。
(3)自燃點高,安全性能更優(yōu)異。
按照GB/T 23971-2009附錄C的要求,通過考察抗氧劑、分散劑、清凈劑對Ⅱ基礎(chǔ)油熱氧化安定性能的影響,確定最佳的配方,并與參比油進行對比。
2.2.1 不同抗氧劑對導(dǎo)熱油熱氧化安定性的影響
抗氧劑按照作用機理和使用溫度的不同而有不同的選擇。由于電加熱導(dǎo)熱油系統(tǒng)使用溫度往往超過150 ℃,對抗氧劑提出非常高的要求,因此,分別在Ⅱ加氫基礎(chǔ)油中,加入0.2%分散劑B、0.2%清凈劑C,分別加入0.6%的A(胺型抗氧劑)、E(胺型抗氧劑)、F(胺型抗氧劑)、G(酚型抗氧劑)、H(酚型抗氧劑),考察不同類型的抗氧劑對熱氧化安定性的影響。結(jié)果見表4。
表4 抗氧劑對熱氧化安定性的影響
從表4來看,不同類型的抗氧劑對熱氧化安定性的影響差異較大,而胺型抗氧劑的抗氧化性能優(yōu)于酚型抗氧劑,這是由于試驗溫度為175 ℃,而酚型抗氧劑超過90 ℃時容易分解。同時,A抗氧劑與Ⅱ基礎(chǔ)油的配伍性最佳,酸值增加、黏度增長、沉渣最小。
2.2.2 利用正交分析確定最佳導(dǎo)熱油配方
(1)確定因素波動范圍
抗氧劑A加入量:0.3%~0.9%。
分散劑B加入量:0.1%~0.3%。
清凈劑C加入量:0%~0.2%。
(2)確定考察指標(biāo)
考察添加劑對基礎(chǔ)油熱氧化安定性的影響,即酸值增加、黏度增長、沉渣的變化情況。
(3)確定因素水平(見表5)
表5 因素水平
(4)選定正交表進行表頭設(shè)計
從因素水平表來看,為3因素3水平,選用L9(34)正交表,結(jié)果見表6~表8。
表6 酸值增加因素水平表的設(shè)計
表7 黏度增長因素水平表的設(shè)計
表8 沉渣因素水平表的設(shè)計
從表6酸值增加的正交分析來看,因素主次順序為A>C>B,最佳方案為A2B3C3,而正交試驗的最佳方案為A2B2C3。
從表7黏度增長的正交分析來看,因素主次順序為A>C>B,與正交試驗的最佳方案均為A2B2C3。
從表8沉渣的正交分析來看,因素主次順序為A>B>C,最佳方案為A2B3C3,而正交試驗的最佳方案為A2B2C3。
(5)驗證試驗
為了與正交試驗選出的最佳方案進行對比,用A2B3C3方案和A2B2C3方案各做一次驗證性試驗,試驗結(jié)果見表9。
表9 驗證性試驗結(jié)果
從表9來看,A2B3C3方案和A2B2C3方案中的酸值增加與沉渣相差不大,而黏度增長A2B2C3方案優(yōu)于A2B3C3方案,同時考慮到添加劑的成本,因此,確定最佳方案為A2B2C3方案,即以Ⅱ基礎(chǔ)油為原料,加入0.6%抗氧劑A、0.2%分散劑B、0.2%清凈劑C制得電加熱專用導(dǎo)熱油。
2.2.3 與參比油的對比
在相同的氧化試驗條件下,所研制的電加熱專用導(dǎo)熱油的熱氧化安定性能與參比油的對比情況見表10。
表10 熱氧化安定性能對比
從表10來看,研制油與參比油的熱氧化安定性能均滿足GB 23971-2009的指標(biāo)要求,但研制油的熱氧化安定性數(shù)據(jù)全面優(yōu)于參比油。這是由于Ⅱ基礎(chǔ)油是由加氫異構(gòu)工藝制得,其中鏈狀烴、飽和烴含量高,而參比油為普通加氫精制基礎(chǔ)油,其含有部分環(huán)烴組分,環(huán)烴在高溫下氧化形成大分子的膠質(zhì)和瀝青質(zhì),從而對沉渣、黏度造成影響[4]。
根據(jù)GB/T 23800-2009的要求,將一定量的電加熱專用導(dǎo)熱油、參比油分別盛入玻璃安瓶中,在300 ℃溫度下試驗720 h。試驗結(jié)束后,觀察油品外觀,并對試驗前后的低沸物、高沸物、變質(zhì)率進行分析,分析結(jié)果見表11。
表11 熱穩(wěn)定性試驗 %
從表11來看,電加熱專用導(dǎo)熱油的外觀、低沸物、高沸物、變質(zhì)率均優(yōu)于參比油,且數(shù)值遠低于GB 23971-2009的指標(biāo)要求,說明電加熱專用導(dǎo)熱油抗高溫安定性更優(yōu)異,在試驗溫度下不易發(fā)生裂解反應(yīng)和縮合反應(yīng)[5]。
某塑膠公司兩套75 kW電加熱導(dǎo)熱油系統(tǒng),于2019年4月分別使用700 kg開發(fā)的電加熱專用導(dǎo)熱油、參比油導(dǎo)熱油,使用溫度為220 ℃。使用半年后,分別對在用油主要理化性能指標(biāo)進行分析,并與GB 24747-2009《有機熱載體安全技術(shù)條件》[6]在用導(dǎo)熱油的質(zhì)量指標(biāo)要求進行對比,分析數(shù)據(jù)見表12。
表12 在用導(dǎo)熱油的分析數(shù)據(jù)
從表12的分析數(shù)據(jù)來看,使用半年的電加熱專用導(dǎo)熱油的運動黏度、閉口閃點、殘?zhí)俊⑺嶂抵笜?biāo)均滿足GB 24747-2009《有機熱載體安全技術(shù)條件》的允許使用質(zhì)量指標(biāo),遠低于停止使用質(zhì)量指標(biāo),且明顯優(yōu)于參比油。同時,使用后電加熱絲表面光滑,未出現(xiàn)附著現(xiàn)象,說明電加熱專用導(dǎo)熱油抗高溫氧化性能優(yōu)異,具有突出的沉渣控制能力,使用過程中酸值、殘?zhí)枯^小,可減緩沉渣物質(zhì)對用熱設(shè)備、管道及過濾器等的影響,延長導(dǎo)熱油及系統(tǒng)設(shè)備的使用壽命。
(1)Ⅱ類基礎(chǔ)油的黏度、傾點、密度等理化性質(zhì)和熱氧化安定性、熱穩(wěn)定性等均滿足GB 23971-2009 L-QB300導(dǎo)熱油的指標(biāo)要求,是電加熱專用導(dǎo)熱油適宜的原料。
(2)通過正交試驗對添加劑進行篩選,確定電加熱專用導(dǎo)熱油最佳配方為:0.6%抗氧劑A1、0.2%分散劑B、0.2%清凈劑C。
(3)以Ⅱ基礎(chǔ)油為原料的電加熱專用導(dǎo)熱油熱氧化安定性、熱穩(wěn)定性能優(yōu)異,在相同試驗條件下,指標(biāo)均優(yōu)于參比油。
(4)電加熱專用導(dǎo)熱油在實際電加熱系統(tǒng)安全使用半年,其抗高溫氧化性能優(yōu)異,酸值、殘?zhí)枯^小,滿足電加熱系統(tǒng)安全運行要求,得到客戶的認可。