劉碧峰，劉博洋，徐 濤

(1.大港油田公司第三采油廠,河北 滄州 061023；2.大港油田公司第六采油廠,河北 滄州 061023)

1 技術(shù)背景

隨著油氣田開發(fā)時間的延長、原油水含量的升高及各種生產(chǎn)藥劑的廣泛應(yīng)用，油氣水管道的腐蝕越來越嚴(yán)重。特別是大港南部油田，處于沿海高鹽高含水地帶，土壤腐蝕性強(qiáng)；另外，原油物性差，屬于典型的高凝高黏油田。為了減小管道集輸阻力，大部分油井采用雙管摻水伴熱生產(chǎn)，管網(wǎng)輸送介質(zhì)溫度高，普遍在45～75 ℃，同時，地層產(chǎn)出液中Cl-，CO2，H2S等腐蝕性介質(zhì)含量較高，造成鋼質(zhì)管道腐蝕結(jié)垢極其嚴(yán)重，帶來了大量安全環(huán)保問題[1]。為了降低管道的腐蝕泄漏，對所有新建的生產(chǎn)管道內(nèi)外全部涂裝環(huán)氧類重防腐涂料，取得了明顯的效果。目前，1 753 km 管道因腐蝕導(dǎo)致的泄漏次數(shù)由每年6 000次降到每年 1 550 次；但是，仍有部分重防腐涂裝后的管道投產(chǎn)后僅使用6～12個月就開始出現(xiàn)腐蝕泄漏。

2 問題分析

對短時間內(nèi)又出現(xiàn)腐蝕泄漏的管道進(jìn)行調(diào)研分析，發(fā)現(xiàn)以往采用的3PE外防腐層+環(huán)氧類(熔結(jié)環(huán)氧粉末、液態(tài)環(huán)氧涂料)內(nèi)防腐層技術(shù)是有效的，正常情況下能夠很好地解決外部土壤及內(nèi)部介質(zhì)對管道的腐蝕，出現(xiàn)腐蝕泄漏的地方均為防腐蝕層質(zhì)量問題或防腐蝕層缺損所導(dǎo)致。對于外防腐蝕層缺損，可以在施工安裝或者后期運(yùn)行時使用液態(tài)環(huán)氧涂料、聚乙烯冷纏帶或者黏彈體膠帶實(shí)現(xiàn)外補(bǔ)口修補(bǔ)。內(nèi)防腐蝕層缺損就很難修補(bǔ)，特別是油氣田上游生產(chǎn)管道，絕大部分都是DN200以下的小口徑管道，雖然管道本體采取了3PE外防腐蝕+熔結(jié)環(huán)氧粉末內(nèi)防腐蝕措施，但是，由于沒有較好的內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)，管道現(xiàn)場焊接安裝過程中，破壞了原有的內(nèi)防腐蝕涂層，從而導(dǎo)致短時間內(nèi)腐蝕泄漏。因此,內(nèi)防腐蝕層補(bǔ)口問題已成為影響管道內(nèi)壁涂裝技術(shù)發(fā)展的主要瓶頸[2]。

3 內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)現(xiàn)狀

由于上游生產(chǎn)系統(tǒng)管道口徑普遍偏小，內(nèi)防腐管道現(xiàn)場內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)的滯后，導(dǎo)致一般的涂層預(yù)制防腐蝕技術(shù)應(yīng)用受到限制[3]。

3.1 內(nèi)補(bǔ)口機(jī)技術(shù)

隨著自動化技術(shù)的進(jìn)步，管道內(nèi)補(bǔ)口機(jī)也逐步發(fā)展和完善，越來越智能化、小型化，現(xiàn)在的內(nèi)補(bǔ)口機(jī)一般由行走、定位、除銹、供料、旋噴、控制和自檢等環(huán)節(jié)組成，大口徑( DN200以上)的鋼質(zhì)管線內(nèi)防腐層焊口補(bǔ)口可以采用內(nèi)補(bǔ)口機(jī)器人，對焊口內(nèi)壁進(jìn)行除銹、噴涂等防腐蝕補(bǔ)口作業(yè)，見圖1。在管道對口焊接安裝完成后，對焊縫部位實(shí)施防腐層內(nèi)補(bǔ)口。補(bǔ)口時,首先要對組對焊接的管道內(nèi)壁進(jìn)行清掃、焊口定位并進(jìn)行除銹達(dá)到Sa2級以上，然后，將高壓無氣噴涂機(jī)送到管道內(nèi)壁焊縫處進(jìn)行噴涂作業(yè),最后再進(jìn)行檢測。

圖1 內(nèi)補(bǔ)口機(jī)

然而,由于小口徑管道內(nèi)腔空間狹小，內(nèi)補(bǔ)口機(jī)組成環(huán)節(jié)多，導(dǎo)致內(nèi)補(bǔ)口機(jī)在小口徑管道上應(yīng)用受限。

3.2 內(nèi)襯滑套技術(shù)

3.2.1 技術(shù)特點(diǎn)

內(nèi)襯滑套技術(shù)是在管道焊口位置內(nèi)部安裝耐腐蝕、耐高溫滑套，管道對口焊接后, 處于焊縫位置的滑套能夠防止輸送介質(zhì)進(jìn)入焊縫周圍，實(shí)現(xiàn)防腐層內(nèi)補(bǔ)口。目前應(yīng)用的滑套主要有UB滑套、不銹鋼滑套等。這種滑套內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)結(jié)構(gòu)簡單，價格不貴，但是，由于滑套均有一定厚度，為了保證管道通徑的一致性，需要在安裝時對管端采取擴(kuò)徑、整形、密封及涂膠等技術(shù)措施。

3.2.2 UB滑套的缺點(diǎn)

(1)管道施工安裝過程中，極易損傷O型橡膠密封圈。

(2)管端擴(kuò)徑整形的差異會造成介質(zhì)浸入焊口內(nèi)壁區(qū)域。

(3)焊接熱影響可能會造成O型橡膠密封圈損壞或老化失效。

(4)現(xiàn)場施工安裝作業(yè)復(fù)雜。

3.2.3 不銹鋼滑套的缺點(diǎn)

(1)焊接電流、焊接速度及焊材選擇不當(dāng)有會造成不銹鋼滑套被焊穿，焊縫射線探傷難以確認(rèn)焊縫質(zhì)量。

(2)管端擴(kuò)孔、不銹鋼滑套加工精度要求高。

(3)密封材料存在老化風(fēng)險(xiǎn)。

(4)現(xiàn)場安裝施工作業(yè)復(fù)雜，需要專用的推進(jìn)工具。

3.3 耐蝕材料焊接補(bǔ)口技術(shù)

耐蝕材料焊接補(bǔ)口技術(shù)是在管道兩端預(yù)制耐腐蝕的材料(不銹鋼、陶瓷等)，現(xiàn)場安裝時只需要將兩根管子對口焊接，而不再需要采取其他內(nèi)防腐蝕補(bǔ)口措施，即可實(shí)現(xiàn)管道內(nèi)防腐層連續(xù)完整的技術(shù)。按照耐蝕材料(不銹鋼等)預(yù)制方式的不同，又可分為管端外接不銹鋼短節(jié)法、管端內(nèi)襯不銹鋼短節(jié)法、管端不銹鋼堆焊法。

3.3.1 管端外接不銹鋼短節(jié)法

預(yù)先在管道的兩頭焊接2個不銹鋼環(huán)，不銹鋼環(huán)的厚度根據(jù)設(shè)計(jì)壓力選取，不銹鋼環(huán)的寬度要根據(jù)不同管壁厚度、管徑、焊接時的熱影響區(qū)范圍寬度以及內(nèi)防腐涂層耐熱能力確定。經(jīng)過試驗(yàn)和測算，對于耐溫100 ℃熔結(jié)環(huán)氧粉末防腐層來說，規(guī)格為φ114 mm×6 mm至φ219 mm×14 mm的管道，一般熱影響區(qū)不超過100 mm，因此，不銹鋼環(huán)長度可選100～150 mm;然后，再進(jìn)行管道內(nèi)、外防腐蝕涂層的涂敷。內(nèi)、外防腐蝕涂層務(wù)必要覆蓋不銹鋼環(huán)與管體之間的焊縫，以免發(fā)生不同鋼材之間電位差導(dǎo)致的電化學(xué)腐蝕，現(xiàn)場連接時，只需要用不銹鋼焊條將兩根管端的不銹鋼環(huán)焊在一起即可(見圖2和圖3)。該方法的優(yōu)點(diǎn)是簡單、有效地解決了管道內(nèi)防腐蝕層在焊縫附近的內(nèi)補(bǔ)口難題。

圖2 管端外接不銹鋼短節(jié)

圖3 管端外接不銹鋼短節(jié)焊接示意

不銹鋼短節(jié)法存在以下缺點(diǎn)：

(1)由于不銹鋼和低碳鋼存在較大電位差，當(dāng)覆蓋異種金屬界面焊道的防腐蝕涂層失效后，在導(dǎo)電腐蝕介質(zhì)中會有電化學(xué)腐蝕發(fā)生。

(2)管端外接不銹鋼短節(jié)會增加管道成本，特別是彎頭、三通及長度小于1.0 m的短管如果再外接不銹鋼短節(jié)的話，價格比直接采用不銹鋼彎頭、三通和短管還要貴。

(3)相對于普通管道，施工難度較大。

3.3.2 管端內(nèi)襯不銹鋼短節(jié)法

預(yù)先在管道的兩頭內(nèi)襯焊接2個薄壁不銹鋼環(huán)，不銹鋼環(huán)的厚度既要滿足焊接施工要求，又要滿足管道通徑一致性要求，一般選取1～3 mm，不銹鋼環(huán)的寬度與上述外接不銹鋼短節(jié)相當(dāng)；然后進(jìn)行管道內(nèi)、外防腐蝕涂層的涂敷，內(nèi)防腐蝕涂層務(wù)必要覆蓋不銹鋼環(huán)與管體之間的焊縫，以免不同鋼材之間電位差導(dǎo)致的電化學(xué)腐蝕發(fā)生。現(xiàn)場連接時，需要用不銹鋼焊條將兩根管端內(nèi)襯的不銹鋼環(huán)焊在一起，再用普通焊條充填、蓋面(見圖4和圖5)。

圖4 管端內(nèi)襯不銹鋼短節(jié)

圖5 管端內(nèi)襯不銹鋼短節(jié)焊接示意

該方法的優(yōu)點(diǎn)是簡單、有效，但也存在以下缺點(diǎn)：

(1)由于不銹鋼和碳鋼存在較大電位差，當(dāng)覆蓋異種金屬界面焊道的防腐蝕涂層失效后，在導(dǎo)電腐蝕介質(zhì)中易發(fā)生電化學(xué)腐蝕。

(2)由于此方法管端內(nèi)襯的不銹鋼環(huán)與基管之間屬于機(jī)械復(fù)合，存在焊接應(yīng)力及熱膨脹系數(shù)的差異，兩者之間存在縫隙，一旦腐蝕介質(zhì)浸入雙金屬夾層內(nèi)，極易引起劇烈的電化學(xué)腐蝕。

(3)在兩根管道現(xiàn)場對焊時，由于內(nèi)襯不銹鋼環(huán)壁厚較薄、在充填焊接過程中，控制不好焊接參數(shù)會導(dǎo)致碳鋼中的金屬元素混入不銹鋼中，從而影響其耐腐蝕性，施工難度大。

3.3.3 管端不銹鋼堆焊法

管端內(nèi)壁堆焊方法的優(yōu)點(diǎn)在于耐蝕合金堆焊層與基管之間屬于冶金結(jié)合，與管端內(nèi)襯不銹鋼短節(jié)相比，不存在介質(zhì)浸入雙金屬夾層的可能。堆焊層的耐蝕合金應(yīng)根據(jù)輸送介質(zhì)的腐蝕性能、堆焊結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能、涂層性能及管道對口焊接性能來選擇，可選擇奧氏體不銹鋼、雙相不銹鋼及鎳基合金等。堆焊層厚度既要滿足其力學(xué)和化學(xué)性能要求，又要滿足管道通徑一致性要求，一般選取2～3 mm。堆焊層的寬度由管道對焊熱影響區(qū)寬度及內(nèi)防腐材料耐熱能力決定。堆焊后再進(jìn)行管道內(nèi)、外防腐蝕涂層的涂敷，內(nèi)防腐涂層務(wù)必要覆蓋不銹鋼堆焊與基管之間的起始焊縫，以免不同鋼材之間電位差導(dǎo)致的電化學(xué)腐蝕發(fā)生(見圖6和圖7)?，F(xiàn)場連接時，需要先將兩根管端堆焊的不銹鋼層焊在一起，再用普通焊條充填、蓋面。相對于其他內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)，管端內(nèi)壁堆焊方法有其明顯的優(yōu)勢：

圖6 管端堆焊技術(shù)內(nèi)補(bǔ)口結(jié)構(gòu)示意

圖7 管端堆焊技術(shù)焊接示意

(1)單根鋼管內(nèi)外涂(覆)層和端頭內(nèi)堆焊均在工廠預(yù)制完成，質(zhì)量可檢、可控。

(2)管端堆焊層與管體之間實(shí)現(xiàn)冶金熔合、無縫連接，實(shí)現(xiàn)內(nèi)表面平滑過渡。

(3)可以根據(jù)輸送介質(zhì)選擇耐蝕合金焊材，包括鎳基合金、雙相不銹鋼和奧氏體不銹鋼等。

(4)鋼管內(nèi)壁管體以及堆焊層的過渡區(qū)由環(huán)氧粉末一次成型涂覆，焊接熱影響區(qū)由耐蝕合金起到防腐蝕作用，使得焊縫區(qū)域與堆焊層、內(nèi)防腐蝕層形成連續(xù)的防腐蝕層，因此現(xiàn)場焊接完成后只需要做外補(bǔ)口，無需進(jìn)行內(nèi)補(bǔ)口防腐蝕作業(yè)，施工簡單快速。

該方法近年來得到了較多的應(yīng)用，是目前較可靠的一種工廠化預(yù)制內(nèi)補(bǔ)口方法[3]。

4 結(jié) 語

在現(xiàn)階段防腐蝕技術(shù)條件下，性能優(yōu)異的重防腐涂料能夠抑制鋼質(zhì)管道的腐蝕問題。只要把住施工質(zhì)量關(guān)，重防腐蝕層的粘接強(qiáng)度、抗沖擊強(qiáng)度、耐溫性能、耐久性及耐腐蝕性均表現(xiàn)優(yōu)異，關(guān)鍵在于內(nèi)、外防腐層的補(bǔ)口性能能否滿足耐久、密封、簡單、實(shí)用的要求，特別是油氣田上游生產(chǎn)系統(tǒng)大量應(yīng)用的小口徑管道內(nèi)防腐層補(bǔ)口技術(shù)一直是困擾業(yè)界的一個技術(shù)難題。

目前，各種小口徑管道內(nèi)防腐層補(bǔ)口技術(shù)均有各自的技術(shù)特點(diǎn)。根據(jù)現(xiàn)場應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)，管端不銹鋼堆焊內(nèi)補(bǔ)口技術(shù)針對小口徑管道內(nèi)防腐層補(bǔ)口具有較高的性價比，無論從經(jīng)濟(jì)性、實(shí)用性以及可靠性方面均比較實(shí)用，建議推廣應(yīng)用。