王 雷

(山東恒邦冶煉股份有限公司，山東 煙臺(tái) 264109)

銅電解過程中，陽極上陽極板不斷溶解，電解液成分不斷發(fā)生變化，陽極板溶解后期電解液雜質(zhì)也會(huì)不斷積累，與銅一起在陰極上放電析出，產(chǎn)出含As、Sb、Bi等雜質(zhì)的黑銅粉，亦稱黑銅泥[1-2]。黑銅泥的處理方法主要有火法和濕法兩種[3-4]，火法采用的是黑銅泥直接返回配料，與其他優(yōu)質(zhì)礦進(jìn)行配料，進(jìn)行熔煉—精煉—電解—熔煉，過程中會(huì)造成雜質(zhì)As、Sb、Bi等在熔煉系統(tǒng)中惡性循環(huán)，不僅有價(jià)元素不能綜合利用，而且會(huì)對(duì)產(chǎn)品陰極銅造成影響，同時(shí)也會(huì)增加對(duì)大氣及環(huán)境的污染[5]。濕法處理黑銅泥分為酸浸和堿浸，經(jīng)過酸浸或堿浸黑銅泥，黑銅泥中的砷溶于溶液中，固體回收銅，液體回收砷，此方法金屬回收率低，砷產(chǎn)品成本及出路等問題仍然是困擾黑銅泥綜合利用的主要問題[6-7]。

冶煉企業(yè)酸性廢水含有大量的金屬離子，特別是As、Zn、Fe等離子，通常采用硫化法處理酸性廢水，產(chǎn)生大量的硫化渣[8-9]。而后采用固化法、火法和濕法等方法處理硫化渣[10]。肖愉等[11]為解決硫化砷渣對(duì)環(huán)境的污染，采用單因素分析法，研究了飛灰、三氧化二鐵、PFS、磷酸鈉、硫酸亞鐵和水泥對(duì)硫化砷渣的固化、穩(wěn)定化效果，研究結(jié)果表明：當(dāng)飛灰加入量為硫化砷渣質(zhì)量的9倍、水泥的加入量為硫化砷渣質(zhì)量的4倍、三氧化二鐵加入量為硫化砷渣質(zhì)量的20%、磷酸鈉加入量為硫化砷渣質(zhì)量的10%時(shí)，對(duì)處理后的樣品使用HJ/T 299—2007《固體廢物浸出毒性浸出方法硫酸硝酸法》浸出，浸出液中砷的質(zhì)量濃度為1.12 mg/L，浸取液的pH值為11.5，達(dá)到了危險(xiǎn)廢物填埋污染控制標(biāo)準(zhǔn)。 但固化法處理硫化渣不僅為企業(yè)帶來負(fù)擔(dān)，而且大量浪費(fèi)資源。

萬新宇等[12]對(duì)江西銅業(yè)含銅砷渣進(jìn)行焙燒研究，試驗(yàn)結(jié)果表明：焙燒溫度1100 ℃，時(shí)間1 h情況下，砷的揮發(fā)率達(dá)到82.03%，脫砷效果較好，但火法處理回收率低，且后續(xù)煙塵還需進(jìn)一步處理。濕法回收硫化渣中的有價(jià)元素，雖然取得了較好的收益，但流程繁瑣，需要優(yōu)化工藝流程。

以下介紹以山東恒邦冶煉股份有限公司銅電解車間產(chǎn)出的副產(chǎn)物黑銅泥和廢水車間硫化生成的硫化砷渣為原料，對(duì)硫酸加雙氧水氧化浸出黑銅泥和浸出液與硫化渣反應(yīng)條件進(jìn)行研究，實(shí)現(xiàn)了黑銅泥和硫化渣的綜合回收，使資源充分利用，有效解決了冶煉行業(yè)中的資源浪費(fèi)與堆積造成的環(huán)境污染問題，為冶煉企業(yè)綜合回收黑銅泥和硫化渣提供了一條新的工藝。

1 試驗(yàn)

1.1 原料

原料來源于山東恒邦冶煉股份有限公司電解車間產(chǎn)出的副產(chǎn)物黑銅泥及廢水車間硫化生成的硫化渣。黑銅泥和硫化渣主要化學(xué)成分如表1所示。

表1 黑銅泥和硫化渣主要化學(xué)成分(%)Tab.1 Main compositions of black copper sludge and sulfide sludge(%)

1.2 試驗(yàn)原理

黑銅泥和硫化渣綜合回收的工藝原理主要分為兩個(gè)階段，即氧化酸浸和置換。

黑銅泥中銅砷主要以銅砷化合物形式存在，其物相形式為Cu2As和Cu3As[13]。通過分析298 K時(shí)Cu—As—H2O系的電位—pH圖可以看出，在強(qiáng)酸性介質(zhì)中，As以HAsO2或AsO+形式進(jìn)入溶液，Cu以Cu2+形式進(jìn)入溶液。-3.03

2Cu2As+9H2O2+4H2SO4=4CuSO4+2H3AsO4+10H2O

(1)

2Cu3As+9H2O2+6H2SO4=6CuSO4+2HAsO2+14H2O

(2)

HAsO2+H2O2=H3AsO4

(3)

Cu+H2O2+H2SO4=CuSO4+2H2O

(4)

CuO+H2SO4=CuSO4+H2O

(5)

2As+5H2O2=2H3AsO4+2H2O

(6)

硫化砷渣中砷主要以硫化物的形式存在，氧化浸出液與硫化渣主要化學(xué)反應(yīng)方程式如下。

As2S3+3CuSO4+4H2O=3CuS↓+2HAsO2+3H2SO4

(7)

HAsO2+H2O2=H3AsO4

檔案管理要以推進(jìn)國土資源信息化建設(shè)為目的，在完善現(xiàn)有資料整理的基礎(chǔ)上，著手進(jìn)行電腦信息化管理，以農(nóng)村宅基地信息系統(tǒng)為基礎(chǔ)，進(jìn)行土地登記檔案庫的建設(shè)，進(jìn)一步規(guī)范國土資料檔案。開發(fā)和推廣應(yīng)用檔案管理信息和檔案系統(tǒng)發(fā)布、查詢系統(tǒng)，為實(shí)現(xiàn)全局系統(tǒng)用地檔案網(wǎng)上查詢和共享奠定基礎(chǔ)，同時(shí)要滿足土地登記公開查詢的需要，進(jìn)一步完善土地登記制度。

(8)

As2S3+3H3AsO4=5HAsO2+3S↓+2H2O

(9)

As2S3+5H2O2=2H3AsO4+3S↓+2H2O

(10)

1.3 工藝流程

工藝流程如圖1所示。

圖1 工藝流程圖Fig.1 process flow diagram (PFD)

1.4 試驗(yàn)方法

(1)氧化酸浸：黑銅泥加水漿化，緩慢滴加雙氧水，反應(yīng)結(jié)束后固液分離，氧化浸出液備用。

(2)置換反應(yīng)：氧化浸出液中加入硫化砷渣，加熱條件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)結(jié)束后固液分離，置換后液備用。

(3)蒸發(fā)結(jié)晶：置換后液進(jìn)行蒸發(fā)結(jié)晶，蒸發(fā)液體體積剩余約1/5時(shí)，進(jìn)行冷卻結(jié)晶，冷卻后固液分離，固體干燥，得粗砷。

2 結(jié)果與討論

2.1 酸度對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響

黑銅泥按照液固比10∶1加純水漿化，加入適量雙氧水，室溫下反應(yīng)2 h。改變硫酸的加入量，考察酸度對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響，反應(yīng)后固液分離，固體取樣分析，分析結(jié)果如圖2所示。

圖2 酸度對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響Fig.2 Effect of acidity on oxidation leaching of black copper sludge

2.2 氧化酸浸時(shí)間對(duì)黑銅泥浸出的影響

黑銅泥按照液固比10:1加純水漿化，加入適量雙氧水，酸度控制在75 g/L。改變氧化酸浸的時(shí)間，考察時(shí)間對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響，反應(yīng)后固液分離，固體取樣分析。分析結(jié)果如圖3所示。

圖3 時(shí)間對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響Fig.3 Effect of time on oxidation leaching of black copper sludge

從圖3可以看出，在氧化酸浸時(shí)間0.5～2 h之間，隨著氧化酸浸時(shí)間的延長(zhǎng)，As和Cu的浸出率呈現(xiàn)明顯增加趨勢(shì)；氧化酸浸2 h時(shí)，As和Cu的浸出率分別為90.01%和93.58%，繼續(xù)延長(zhǎng)氧化酸浸時(shí)間，As和Cu的浸出率無明顯增加，為節(jié)約能耗，選擇氧化酸浸時(shí)間為2 h。

2.3 雙氧水用量對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響

黑銅泥按照液固比10:1加純水漿化，酸度控制在75 g/L，室溫下反應(yīng)2 h。改變雙氧水的用量，考察雙氧水用量對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響，反應(yīng)后固液分離，固體取樣分析。分析結(jié)果如圖4所示。

從圖4可以看出，隨著雙氧水用量的增加，As和Cu的浸出率隨之增加，雙氧水用量100 mL時(shí)，As和Cu的浸出率分別為90.01%和93.58%，繼續(xù)增加雙氧水的用量，As和Cu的浸出率不再增加，因此選擇雙氧水的量為100 mL為最佳，即1 t黑銅泥采用1 m3雙氧水(30%質(zhì)量分?jǐn)?shù))。

圖4 雙氧水用量對(duì)黑銅泥氧化浸出的影響Fig.4 Effect of hydrogen peroxide dosage on oxidation leaching of black copper sludge

2.4 硫化渣用量對(duì)氧化浸出液置換的影響

硫化渣與氧化浸出液的Cu進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)，氧化浸出液稀釋2倍，溫度80 ℃以下，改變硫化渣的加入量，考察硫化渣理論用量(根據(jù)氧化浸出液中銅含量，按照反應(yīng)式(7)進(jìn)行計(jì)算，加入硫化渣量為理論計(jì)算量倍數(shù))對(duì)氧化浸出液置換的影響，反應(yīng)后固液分離，固體取樣分析，分析結(jié)果如圖5所示。

圖5 硫化渣用量對(duì)氧化浸出液置換的影響Fig.5 Effect of amount of sulfide sludge on replacement of oxidized leaching solution

硫化渣用量對(duì)氧化浸出液置換的影響如圖5所示，硫化渣理論用量倍數(shù)1.0～2.0之間時(shí)，濾渣中As和Cu的含量無明顯變化，As和Cu的含量分別為0.58%和50.31%，說明硫化渣實(shí)際用量不夠。繼續(xù)增加硫化渣的量，濾渣中As含量明顯增加，Cu含量降低，說明硫化渣加入過量。硫化渣實(shí)際加入量為理論值的2倍，一方面是氧化浸出液中過量的雙氧水與硫化渣反應(yīng)，消耗一部分硫化渣(化學(xué)反應(yīng)式(10))；另一方面，氧化浸出液中的砷酸與硫化渣反應(yīng)，消耗一部分硫化渣(化學(xué)反應(yīng)式(9))。綜合考慮，加入硫化渣為理論計(jì)算的2倍。

2.5 氧化浸出液稀釋倍數(shù)對(duì)置換的影響

按照理論計(jì)算量的2倍向氧化浸出液加入硫化渣，溫度80 ℃下，改變氧化浸出液的稀釋倍數(shù)，考察氧化浸出液的稀釋倍數(shù)對(duì)置換的影響，反應(yīng)后固液分離，固體取樣分析。分析結(jié)果如圖6所示。

圖6 氧化浸出液稀釋倍數(shù)對(duì)置換的影響Fig.6 Effect of dilution ratio of oxidized leach on displacement

如圖6所示，稀釋倍數(shù)1.0～2.0之間時(shí)，隨著稀釋倍數(shù)的增大，渣中Cu的含量逐漸增加，As的含量逐漸降低；稀釋倍數(shù)較低時(shí)，硫化渣中的硫化砷與氧化浸出液中的硫酸銅反應(yīng)，生成大量的亞砷酸，亞砷酸的溶解度較小，結(jié)晶析出，導(dǎo)致渣中As含量偏高，同時(shí)Cu含量偏低。繼續(xù)稀釋氧化浸出液倍數(shù)，渣中Cu和As的含量幾乎無明顯變化，說明硫化渣中的硫化砷與氧化浸出液中的硫酸銅生成的亞砷酸不再析出，因此選擇氧化浸出液稀釋2倍為最佳稀釋倍數(shù)。

2.6 穩(wěn)定性測(cè)試

按照理論計(jì)算量的2倍向氧化浸出液加入硫化渣，氧化浸出液稀釋2倍，溫度80 ℃下，為了考察工藝的穩(wěn)定性，進(jìn)行了5次重復(fù)試驗(yàn)。分析結(jié)果如圖7所示。

圖7 穩(wěn)定性測(cè)試Fig.7 Stability test-dynamic

由圖7可知，5次重復(fù)性試驗(yàn)結(jié)果較好，渣中Cu含量都大于50%，砷含量低于0.7%。

3 結(jié)論

黑銅泥氧化酸浸最佳工藝條件是：酸度75 g/L、雙氧水用量/黑銅泥=1 m3/t，氧化酸浸時(shí)間為2 h；硫化渣與氧化浸出液最佳條件是：氧化浸出液稀釋倍數(shù)2倍，硫化渣加入量為理論值的2倍。實(shí)現(xiàn)了黑銅泥和硫化渣的綜合回收，銅砷回收率分別為93.58%和90.01%。