徐靜偉 盧少為 吳利華

摘要：針對渡槽工程中常見的溫度裂縫問題，利用人工氣候環(huán)境實(shí)驗(yàn)室模擬寒潮降溫，開展鋼筋混凝土單廂矩形渡槽模型抗裂性能試驗(yàn)研究，通過監(jiān)測運(yùn)行期空槽、通水兩種工況下的溫度及應(yīng)變，分析混凝土溫度、應(yīng)變變化規(guī)律及開裂風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域。試驗(yàn)結(jié)果表明：寒潮發(fā)生時(shí)，空槽時(shí)底板表面及側(cè)墻外壁混凝土為開裂風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域，通水工況下側(cè)墻外壁混凝土具有更大的開裂危險(xiǎn);在降溫期間應(yīng)加強(qiáng)渡槽混凝土內(nèi)外表面的保溫措施。

關(guān)鍵詞：矩形渡槽;抗裂性能;運(yùn)行期;模型試驗(yàn);寒潮

中圖分類號：TU528.1：TV672.3

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

文章編號：1001-5922（2020）06-0095-05

工程實(shí)踐中，渡槽常因溫度作用出現(xiàn)不同程度的裂縫[1][2]，嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的安全運(yùn)營和使用壽命?！端せ炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[3]（SL191-2008）指出，“結(jié)構(gòu)運(yùn)用期的溫度作用應(yīng)考慮外界氣溫、水溫、結(jié)構(gòu)表面日照等影響”，因此外界氣溫變化對渡槽運(yùn)行期的影響值得關(guān)注和研究[4]。南水北調(diào)西線工程沿線氣候條件復(fù)雜多變，寒潮頻繁，將給渡槽帶來較大的開裂風(fēng)險(xiǎn)。目前對渡槽運(yùn)行期抗裂性研究成果主要集中在太陽輻低0.7℃;②正常使用時(shí)的通水工況：室溫變化情況為初始19℃- 緩慢降溫2h→13.6℃- 寒潮降溫2.5h→最低2.8℃。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 運(yùn)行期空槽工況 本工況主要模擬空槽時(shí)寒潮降溫的氣候變化情況：初始室溫15℃，在1.5h后室溫緩慢降至12.5℃，隨后寒潮來臨，出現(xiàn)大幅降溫，最低溫度0.7℃，室內(nèi)氣溫下降幅度達(dá)到14.3℃。圖4為加載過程中室內(nèi)氣溫變化情況。

2.1.1 溫度試驗(yàn)結(jié)果

圖5反映了加載過程中沿高度方向典型測點(diǎn)的混凝土溫度變化情況，主要選取3斷面左側(cè)墻的4個典型測點(diǎn)進(jìn)行分析，即側(cè)墻壁厚125mm處截面的頂部（距地高度1470mm）、中部（距地970mm）、底部（距地135mm），以及底板中部75mm高度處測點(diǎn)?？梢钥闯?，沿高度方向由于各部位的截面特征、與空氣接觸范圍不同，溫度變化情況有所差異。其中，側(cè)墻頂部溫度變化幅度較大，而側(cè)墻中部、底部以及底板處混凝土溫度下降較為緩慢。

為進(jìn)一步研究不同時(shí)刻沿壁厚方向的溫度變化，取斷面3左側(cè)墻970mm高度處7個典型測點(diǎn)進(jìn)行分析，如圖6所示?？梢钥闯?，沿壁厚方向，內(nèi)部混凝土溫降緩慢，加載4.5h后壁厚35 - 215mm之間的混凝土溫度下降1.8 - 2.5℃，表面混凝土隨環(huán)境溫度變化敏感，溫降趨勢相對明顯，4.5h后下降2.8 - 4.5℃。

2.1.2 應(yīng)變試驗(yàn)結(jié)果

圖7、圖8分別為側(cè)墻豎向及底板水平方向上的內(nèi)部混凝土應(yīng)變變化。由圖8可知，側(cè)墻外壁的中部及底部混凝土應(yīng)變發(fā)展相對較快，寒潮降臨時(shí)為受拉狀態(tài)，加載4.5h后分別緩慢達(dá)到5με、11με。而側(cè)墻內(nèi)壁的溫度變化相對滯后，應(yīng)變變形很小，發(fā)展緩慢。由圖9可以看出，底板由于尺寸相對較薄，隨溫度變化產(chǎn)生變形，應(yīng)變發(fā)展趨勢明顯，加載4.5h后上、下層混凝土應(yīng)變分別達(dá)到7-8με、10με。由試驗(yàn)結(jié)果來看，寒潮降溫過程會導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)變。雖然在短時(shí)間內(nèi)拉應(yīng)變較小，不足以構(gòu)成開裂風(fēng)險(xiǎn)，但如果持續(xù)降溫?cái)?shù)日，拉應(yīng)變將持續(xù)發(fā)展，渡槽表面混凝土具有較大的開裂風(fēng)險(xiǎn)。

2.2 運(yùn)行期通水工況

本工況主要模擬渡槽通水時(shí)寒潮降溫的環(huán)境氣候：初始室溫19℃，降溫2h溫度達(dá)到13.6℃，隨后發(fā)生寒潮降溫，溫度最低降為2.8℃。室內(nèi)氣溫下降幅度達(dá)16.2℃。這期間室內(nèi)溫度變化曲線如圖9所示。設(shè)計(jì)為半槽通水，水位約0.8m高。加載過程中水溫從14.9℃緩慢下降至14.6℃，如圖10所示。

2.2.1 溫度試驗(yàn)結(jié)果

圖11為斷面3上4個典型部位測點(diǎn)的溫度變化情況，測點(diǎn)位置與空槽工況時(shí)一致?？梢钥闯?，溫度變化與空槽狀態(tài)相比，相對較為緩慢。加載過程中，渡槽各部位混凝土溫度變化速率不一，其中側(cè)墻頂部溫度變化最快，加載4.5h后溫度下降2.3℃;側(cè)墻中部、底部及底板溫度變化極其緩慢，甚至有滯后現(xiàn)象。分析原因，主要是由于槽內(nèi)通水，接觸水的下部結(jié)構(gòu)混凝土受水溫影響，溫度變化較為緩慢，而不接觸水的側(cè)墻上部結(jié)構(gòu)受環(huán)境溫度影響，溫度變化較快。

為進(jìn)一步研究水位線上、下方渡槽混凝土沿側(cè)墻壁厚方向上的溫度變化情況，分別選取水位線上（距地高度1470mm處）、水位線下（距地720mm處）的測點(diǎn)，其沿側(cè)墻壁厚方向每2h的溫度變化曲線如圖12、圖13所示。從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，水位線上、下方側(cè)墻沿壁厚方向溫度變化相差很大。水位線上方的側(cè)墻混凝土，沿壁厚方向溫度變化基本對稱，并且表面混凝土的溫度變化速率遠(yuǎn)大于內(nèi)部混凝土;因側(cè)墻內(nèi)、外壁均與大氣接觸，溫度變化較快，4h內(nèi)、外壁溫度分別下降6.8℃、8.6℃。而水位線下方的側(cè)墻，外壁暴露在空氣中，混凝土溫度隨氣溫變化，變化幅度較大，4h后外表面混凝土溫降5.8℃;內(nèi)壁與水接觸，加載過程中溫度變化幅度小，4h后溫度僅僅下降0.5℃，并且外壁表面溫度變化速率大于內(nèi)壁表面溫度變化速率。由試驗(yàn)結(jié)果可以看出，寒潮發(fā)生時(shí)，暴露在空氣中的側(cè)墻外壁溫度梯度最大，具有更大的開裂風(fēng)險(xiǎn)。

2.2.2 應(yīng)變試驗(yàn)結(jié)果

圖14、圖15分別為側(cè)墻及底板混凝土內(nèi)部應(yīng)變變化，可以看出，加載2h后出現(xiàn)寒潮降溫，與水接觸的側(cè)墻內(nèi)壁以及底板，應(yīng)變發(fā)展緩慢，甚至表現(xiàn)為微小的受壓狀態(tài)。而直接與空氣接觸的側(cè)墻外壁開始產(chǎn)生拉應(yīng)變，若實(shí)際寒潮降溫持續(xù)時(shí)間較長，將存在較大的開裂風(fēng)險(xiǎn)。

3 結(jié)語

1）渡槽模型空槽時(shí)，底板表面及側(cè)墻外壁處溫度梯度較大，而側(cè)墻內(nèi)壁的溫度變化相對滯后;底板應(yīng)變發(fā)展趨勢明顯，側(cè)墻外壁應(yīng)變發(fā)展相對較快，均呈受拉狀態(tài)。若寒潮降溫持續(xù)數(shù)日，拉應(yīng)變將持續(xù)發(fā)展，一旦超過極限抗拉能力，必然導(dǎo)致渡槽表面混凝土開裂。

2）渡槽模型通水時(shí)，溫度變化較空槽時(shí)緩慢。沿側(cè)墻壁厚方向的溫度分布與其內(nèi)壁是否接觸水有關(guān)，水位線上方的側(cè)墻內(nèi)外壁溫度梯度大于水位線下方的側(cè)墻外壁;側(cè)墻外壁表面拉應(yīng)變較大。寒潮作用下，暴露在空氣中的側(cè)墻外壁混凝土具有更大的開裂危險(xiǎn)。

3）渡槽運(yùn)行期時(shí)，在空槽及通水情況下，都需要關(guān)注氣象預(yù)報(bào)，加強(qiáng)抗裂措施。在渡槽的外表面應(yīng)覆蓋永久保溫板，而內(nèi)表面暴露空氣的部分也應(yīng)覆蓋保溫材料，或在頂部加蓋封閉。、

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[6]吳利華，矩形渡槽運(yùn)行期人工模（下轉(zhuǎn)第170頁）

作者簡介：徐靜偉（1984-），女，回族，河南南陽人，碩士研究生，講師，研究方向：建筑結(jié)構(gòu)。