蔡 晉，張 縵，王中偉，榮澔潔，姚 宣，吳玉新

(1.清華大學(xué) 能源與動力工程系 熱科學(xué)與動力工程教育部重點實驗室，北京 100084；2.清華大學(xué)山西清潔能源研究院，山西 太原 030032； 3.中國特種設(shè)備檢測研究院，北京 100011；4.山西河坡發(fā)電有限責(zé)任公司，山西 陽泉 045000)

0 引 言

循環(huán)流化床鍋爐(CFB)具有燃料適應(yīng)性廣、污染物脫除成本低等特點，較適用于高灰、高硫煤的燃燒。但隨著環(huán)保要求日益嚴格，要求不斷加大力度推進煤電超低排放和節(jié)能改造工作。對于某些循環(huán)流化床鍋爐，其爐內(nèi)脫硫效率不足以穩(wěn)定實現(xiàn)SO2超低排放，需在鍋爐出口對煙氣進一步凈化，從而涉及到兩級脫硫工藝的工藝選擇和容量分配問題。

爐內(nèi)脫硫是循環(huán)流化床鍋爐優(yōu)勢，利用燃燒特點，低成本降低SO2排放，有效抑制低溫腐蝕。目前循環(huán)流化床機組常用的爐外脫硫工藝主要有石灰石-石膏濕法和循環(huán)流化床半干法，其中大部分循環(huán)流化床采用石灰石-石膏濕法工藝。眾多學(xué)者對2種工藝進行了單獨的成本效益評價[1-4]或能效評估[5-7]，也有部分學(xué)者對2種工藝進行了技術(shù)經(jīng)濟分析對比[7-11]，而在考慮爐內(nèi)脫硫前提下，針對2種工藝的全面經(jīng)濟性對比分析鮮有報道。

本文建立了技術(shù)經(jīng)濟分析模型，分析了石灰石價格、上網(wǎng)電價和年運行時間等對石灰石-石膏濕法和循環(huán)流化床半干法的經(jīng)濟性影響，并評估了對超細石灰石爐內(nèi)高效脫硫技術(shù)的影響，為不同條件下循環(huán)流化床鍋爐脫硫技術(shù)的選擇提供參考。

1 CFB鍋爐脫硫技術(shù)

1.1 爐內(nèi)脫硫

通過氣力輸送，將石灰石粉送至循環(huán)流化床鍋爐爐膛，燃燒過程中同時脫硫。傳統(tǒng)的循環(huán)流化床鍋爐采用常規(guī)粒徑石灰石爐內(nèi)脫硫，鈣硫比≤2時，脫硫效率一般低于90%，繼續(xù)提高脫硫效率較困難，且受脫硫劑成本和NOx生成量影響[12]。而采用超細石灰石參與爐內(nèi)脫硫，可在相對較低鈣硫摩爾比下爐內(nèi)效率增至90%以上[13]。

1.2 石灰石-石膏濕法煙氣脫硫

濕法煙氣脫硫工藝包含石灰石-石膏法、鎂法、氨法、鈉堿法以及海水法等[14]，其中石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝是目前世界上最為成熟、應(yīng)用最為廣泛的脫硫工藝。該脫硫工藝采用石灰石為脫硫吸收劑，石灰石經(jīng)破碎磨細成粉狀與水混合攪拌制成漿液，打入吸收塔中，吸收漿液與煙氣接觸混合，煙氣中的SO2與漿液中的碳酸鈣以及鼓入的氧化空氣進行化學(xué)反應(yīng)而被脫除，最終反應(yīng)產(chǎn)物為石膏(CaSO4·2H2O)。脫硫后的煙氣經(jīng)除霧器除去攜帶的細小液滴，經(jīng)加熱器加熱升溫或不加熱直接排入煙囪；脫硫石膏漿經(jīng)脫水裝置脫水后回收。由于吸收漿液可循環(huán)利用，脫硫吸收劑利用率高，脫硫效率可達98%以上。

1.3 循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫

半干法煙氣脫硫工藝有多種[15]，目前循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫應(yīng)用較廣泛。該工藝主要流程為：煙氣通過吸收塔底部的文丘里管加速進入循環(huán)流化床床體，與作為物料的消石灰接觸，由于氣流的作用，氣固兩相產(chǎn)生激烈的湍動與混合，充分接觸反應(yīng)。在文丘里的出口擴管段設(shè)有噴水裝置，噴入霧化水，使降低脫硫塔內(nèi)的煙溫降至高于煙氣露點20 ℃左右，從而使SO2與Ca(OH)2的反應(yīng)轉(zhuǎn)化為可瞬間完成的離子型反應(yīng)。循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝的脫硫效率略低于石灰石-石膏煙氣濕法脫工藝[16]，對煤種硫分含量要求相對較高，但隨著超細石灰石脫硫技術(shù)的提出和完善，爐內(nèi)脫硫效率提高，循環(huán)流化床半干法工藝的經(jīng)濟性得到改善[17]。

本文主要比較循環(huán)流化床機組目前使用較多的2種典型脫硫技術(shù)路線的經(jīng)濟性(爐內(nèi)石灰石脫硫加上石灰石-石膏濕法煙氣脫硫、爐內(nèi)石灰石脫硫加上循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫)。

2 技術(shù)經(jīng)濟分析模型

2.1 成本計算方法

循環(huán)流化床鍋爐脫硫的總成本包括爐內(nèi)脫硫和爐外煙氣脫硫2部分，各類費用均包含運行費用和綜合費用。運行費用主要包含機組運行期間的脫硫劑消耗、電耗、水耗、蒸汽消耗以及廢水處理等；綜合費用包含設(shè)備投資折舊費用、維護費用、人工費用和財務(wù)費用。

2.1.1爐內(nèi)脫硫運行費用

1)爐內(nèi)石灰石費用

根據(jù)燃煤生成的SO2量和爐內(nèi)鈣硫摩爾比可求出石灰石耗量。爐內(nèi)石灰石實際費用V1為

(1)

式中，a為石灰石純度，取0.9；K為燃煤中的硫分燃燒后氧化成SO2的比例，取0.9；Bj為機組耗煤量，t/h；w(Sar)為給煤收到基硫分，%；Kglb為鈣硫摩爾比，由實際工業(yè)運行數(shù)據(jù)擬合；u1為石灰石單價，元/t；H為機組年運行時間，h。

2)運行耗電費用

運行耗電主要包括石灰石制備耗電和空壓機輸送耗電。石灰石制備設(shè)備電機總額定功率為500 kW，石灰產(chǎn)量40 t/h；空壓機功率373 kW，壓縮空氣產(chǎn)量71.4 m3/min[3]。運行耗電費用V2為

(2)

式中，α為壓縮空氣系數(shù)，取1.92；Bs為爐內(nèi)石灰石耗量，t/h；u2為上網(wǎng)電價，元/kWh；Cd為石灰石粒度不同引起的電耗變化修正系數(shù)。

3)運輸費用

為簡化分析，石灰石的運輸費用核算到石灰石的單價中。

2.1.2石灰石-石膏濕法煙氣脫硫運行費用

1)石灰石費用

確定爐外脫硫效率后，結(jié)合實際工程數(shù)據(jù)獲得相應(yīng)爐外鈣硫摩爾比，通過爐外脫硫量求得石灰石耗量。

(3)

式中，C(SO2)為原煙氣中SO2濃度，mg/m3；C為排放限值，mg/m3；ηtl為爐內(nèi)脫硫效率，%。

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫石灰石費用V′1為

(4)

2)運行耗電費用

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的主要耗能設(shè)備為漿液循環(huán)泵和氧化風(fēng)機，占總脫硫系統(tǒng)的總能耗60%～70%[5]。引風(fēng)機能耗中，脫硫塔阻力的貢獻率約為20%。實際運行中，針對不同脫硫系統(tǒng)入口SO2濃度，采用不同功率循環(huán)泵進行組合以達到能耗最低[18-19]，本文計算忽略該部分影響，且不設(shè)煙氣再熱器(GGH)。石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行耗電費用V′2為

V′2=P1u′2H×10-4

(5)

式中，P1為石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)總耗電功率，kW；u′2為電價，元/kWh。

3)耗水費用

椎管內(nèi)神經(jīng)鞘瘤因其生長部位不同具有不同特征，結(jié)合文獻及本例MRI表現(xiàn)，可分為3種類型：(1)病變位于椎管內(nèi)外時，腫瘤沿神經(jīng)根穿出經(jīng)椎間孔向外延伸，表現(xiàn)為啞鈴型[4-5]；(2)病變位于椎管內(nèi)時通常表現(xiàn)為橢圓形[6]；(3)病變位于椎管內(nèi)，表現(xiàn)為橢圓形及神經(jīng)出入征。本例胸腰段椎管內(nèi)神經(jīng)鞘瘤病變除了主體表現(xiàn)為橢圓形以外，手術(shù)證實在病變上下兩端可見神經(jīng)出入征改變，即近端增粗的結(jié)節(jié)為進入腫瘤的受累的馬尾神經(jīng)，遠端增粗的結(jié)節(jié)為離開腫瘤的受累的馬尾神經(jīng)。

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫耗水包含煙氣攜帶水分、石膏攜帶水分和排放廢水3部分。用水費用V′3為

V′3=B(H2O)u′3H×10-4

(6)

式中，B(H2O)為爐外脫硫系統(tǒng)耗水量，t；u′3為用水單價，元/t。

4)石膏收益

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的工業(yè)副產(chǎn)品是石膏，其主要成分是結(jié)晶硫酸鈣，含水率為10%～20%。爐外脫硫石膏收益V′4為

(7)

式中，B′(SO2)為爐內(nèi)脫硫后SO2剩余量，t；η(H2O)為石膏含水率；u′4為石膏售價，元/t。

5)廢水處理費用

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫產(chǎn)生廢水，其處理費用V′5為

V′5=Bflu′5H×10-4

(8)

式中，Bfl為脫硫廢水處理量，t；u′5為廢水處理價格，元/t。

2.1.3循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫運行費用

1)生石灰費用

通過調(diào)研數(shù)據(jù)，對生石灰單價與石灰石單價進行擬合，關(guān)系見式(10)，則循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的石灰石費用V″1為

(9)

(10)

2)運行電耗費用

與石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝相比，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝需再增設(shè)高效布袋除塵器，因此需要考慮循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫系統(tǒng)阻力與布袋除塵器阻力對引風(fēng)機電耗的貢獻率。已有設(shè)計數(shù)據(jù)表明，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫系統(tǒng)與布袋除塵器的阻力之和約為石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)阻力的2倍，因此將該部分電耗近似為石灰石-石膏濕法煙氣脫硫阻力所致引風(fēng)機電耗的2倍。循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的運行耗電費用V″2為

(11)

式中，P′1為循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫系統(tǒng)總耗電功率，kW；u″2為電價，元/kWh。

3)用水費用

(12)

2.1.4綜合費用

1)折舊成本

脫硫裝置折舊年限為15 a，固定資產(chǎn)形成率為95%，則折舊費用Vzj為

(13)

式中，U為脫硫裝置靜態(tài)總投資費用，萬元；n為設(shè)備使用年數(shù)，a。

2)維修成本

維修費用按靜態(tài)投資的3%計算，則維修費用Vwx為

Vwx=U×3%

(14)

3)人工成本

假設(shè)每臺機組增加運行人員10人，每人年均工資6萬元，人工費用為60萬元。

4)財務(wù)成本

財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算，財務(wù)成本Vcw為

Vcw=U×5%

(15)

2.2 關(guān)鍵因素敏感性分析

爐內(nèi)脫硫運行成本Va、石灰石-石膏濕法煙氣脫硫運行成本Vb、循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫運行成本Vc、運行成本Vyx、綜合費用Vzh以及總費用V如下：

Va=V1+V2

(16)

Vb=V′1+V′2+V′3-V′4+V′5

(17)

Vc=V″1+V″2+V″3

(18)

(19)

Vzh=Vzj+Vwx+Vrg+Vcw

(20)

V=Vyx+Vzh

(21)

由于石膏質(zhì)量不穩(wěn)定，且石膏收益占比較小，可忽略。循環(huán)流化床鍋爐具有爐內(nèi)脫硫的優(yōu)勢，可以緩解空預(yù)器的低溫腐蝕，因此本文計算中，尾部煙氣凈化技術(shù)的選擇結(jié)果，均考慮爐內(nèi)石灰石脫硫。研究表明[3,20-21]，兩級脫硫時，爐內(nèi)最佳脫硫效率為60%～70%，本文按70%計算。針對某350 MW機組，分析了硫含量、脫除成本隨硫含量的變化關(guān)系，相關(guān)參數(shù)見表1。

表1 計算邊界條件

2.2.1硫含量

圖1 石灰石-石膏濕法煙氣脫硫方式的燃料硫分對脫硫成本的影響(爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.1 Effect of sulfur content in fuel on the total desulphurization cost by limestone-gypsum FGD(ηtl=70%)

350 MW循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)脫硫效率為70%，尾部煙氣采用石灰石-石膏法凈化時，不同硫含量下的脫硫成本如圖1所示。隨硫含量增大，單位發(fā)電量脫硫總成本增加，單位污染物脫除成本降低。其中，石灰石成本占比最大，隨著硫含量增大，污染物脫除量增大，石灰石耗量增加。當硫含量達2%時，石灰石成本占比近40%。單位發(fā)電量折舊成本、維修成本、財務(wù)成本、人工成本和投資成本不變，硫含量對其影響可忽略不計。

350 MW循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)脫硫效率70%、尾部煙氣采用循環(huán)流化床半干法煙氣凈化時，不同硫含量下的脫硫成本如圖2所示。隨硫含量增大，單位發(fā)電量脫硫總成本增加，且增加幅度明顯大于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫，這主要是由于相同脫除效率下循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝的鈣硫比更大，導(dǎo)致總脫硫劑成本增加。

圖2 循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫條件下燃料硫分對脫硫成本的影響(爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.2 Effect of sulfur content in fuel on the total desulphurization cost by CFB semi-dry FGD(ηtl=70%)

圖3為爐內(nèi)脫硫效率為70%條件下，2種脫硫方式的成本隨硫含量的變化。硫含量低于1.1%時，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的運行成本相對較低；硫分含量低于2.1%時，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的總成本相對較低。

圖3 不同硫含量下2種煙氣脫硫工藝成本比較(爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.3 Cost comparison oftwo FGD methods under different sulfur content in fuel(ηtl=70%)

2種脫硫工藝配置的總成本構(gòu)成如圖4所示，計算中燃料硫含量為1.2%?？梢?，脫硫劑成本、電耗成本以及折舊成本是脫硫成本的主體。對比石灰石-石膏濕法煙氣脫硫和循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的脫硫劑成本和電費，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的脫硫劑成本占比顯著較大，近48%，而石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的電費占比略大。需要注意的是，此處計算值基于滿負荷工況，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫需在低負荷時開啟煙氣再循環(huán)系統(tǒng)，此時的電耗將增大。

圖4 不同煙氣凈化工藝的分項成本比例(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.4 Ratio of subentry cost of different flue gas purification processes(w(Sar)=1.2%,ηtl=70%)

2.2.2其他因素

為比較各因素的影響權(quán)重，進行單位發(fā)電量脫硫總成本V的敏感性分析，采用敏感度系數(shù)SV為評價指標，即單位發(fā)電量脫硫總成本變化率與不確定因素變化率之比，即

(22)

其中，ΔF/F為不確定因素F的變化率；ΔV/V為不確定因素F發(fā)生變化時，評價指標V的變化率。SV>0，表示評價指標與不確定因素正相關(guān)；SV<0，表示評價指標與不確定因素負相關(guān)。|SV|越大，說明該因素對于評價指標越敏感。

取各因素變化率分別為-40%、-20%、20%和40%等4種情況進行分析計算。基于單一變量原則，計算邊界條件見表1。

年運行時間主要影響年發(fā)電總量，隨年發(fā)電總量的增加，單位發(fā)電量折舊成本降低，導(dǎo)致單位發(fā)電量脫硫總成本變化。圖5為年運行時間對脫硫成本的敏感性分析，可知，2種工藝年運行時間的敏感度均為負數(shù)，且隨著年運行時間的增長，敏感度趨于0。其中，年運行時間對石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝成本的敏感度更高，說明石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝成本受年運行時間的影響更大。

圖5 年運行時間對脫硫成本的敏感性分析(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.5 Sensitivity analysis of annual operation time on desulfurization cost(w(Sar)=1.2%,ηtl=70%)

根據(jù)本文的計算方法，2種工藝的石灰石單價、電價、水費以及廢水處理價格的敏感度均為常數(shù)，與各因素變化率無關(guān)(表2)。

表2 不同煙氣脫硫方式下原料和動力價格對脫硫成本的敏感性分析(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)

由表2可知，與循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫相比，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝的石灰石單價敏感度系數(shù)較低，而其電價和水費敏感度系數(shù)均較高，說明石灰石單價對循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫成本的影響相對更大，電價和水費則對石灰石-石膏濕法煙氣脫硫成本的影響相對更大。對石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝，各因素對脫硫成本的敏感度由大到小依次為：石灰石單價>電價>廢水處理價格>水價；對于循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝，各因素對脫硫成本的敏感度由大到小依次為：石灰石單價>電價>水價。

2.2.3不同脫硫工藝情景分析

由敏感度分析可知，對脫硫成本影響較大的因素主要為脫硫劑成本、電價和年運行時間。在基準值計算條件下，通過單一變量法獲取不同脫硫工藝相應(yīng)的變化趨勢，從而求得二者經(jīng)濟性的臨界值。

圖6為2種脫硫方式下石灰石單價變化對脫硫成本的影響。石灰石價格受地域影響大，一般需保證石灰石原料供應(yīng)地距離目標電廠距離小于150 km，當距離過大時會導(dǎo)致石灰石價格過高，本文石灰石價格中已包含材料成本與運費。發(fā)電企業(yè)脫硫使用的石灰石純度一般在90%以上。基于運行成本，石灰石單價高于112元/t時，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的運行成本開始高于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫。從總成本看，在本文石灰石單價變動范圍內(nèi)(75～225元/t)，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的總成本始終偏高。

圖6 不同煙氣脫硫工藝下石灰石單價對脫硫成本影響(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.6 Effect of the limestone price on the desulfurization cost under different FGD processes(w(Sar)=1.2%,ηtl=70%)

2種脫硫方式下電價對脫硫成本的影響如圖7所示。上網(wǎng)電價低于0.43元/kWh時，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本相對更低。從總成本看，在本文的電價變動范圍內(nèi)(0.15～0.45元/kWh)，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的總成本相對更經(jīng)濟。

圖8為循環(huán)流化床半干法和石灰石-石膏濕法煙氣脫硫成本隨年運行時間的變化?？芍?，運行時間對單位發(fā)電量運行成本沒有影響，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的運行成本略高于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫。從總成本看，在本文的年運行時間變動范圍內(nèi)(2 500～7 500 h)，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的總成本始終低于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫。

圖7 不同電價下脫硫成本對比(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.7 Cost comparison of desulphurization cost under different power tariff (w(Sar)=1.2%,ηtl=70%)

圖8 不同脫硫工藝的單位發(fā)電成本(w(Sar)=1.2%，爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.8 Cost per unit of power generation for different desulfurization processes(w(Sar)=1.2%,ηtl=70%)

2.3 超細石灰石爐內(nèi)脫硫?qū)γ摿蚪?jīng)濟性的影響

超細石灰石爐內(nèi)脫硫技術(shù)可在較低鈣硫比下達到使用常規(guī)脫硫技術(shù)時的爐內(nèi)脫硫效率。傳統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐常規(guī)爐內(nèi)脫硫選用石灰石的粒度為0～1 000 μm，中位粒徑在300 μm左右，脫硫反應(yīng)的鈣硫摩爾比較高。而超細石灰石爐內(nèi)脫硫技術(shù)采用d50<15 μm、d90<45 μm的石灰石粉，可在相同鈣硫摩爾比下達到更高的爐內(nèi)脫硫效率。已有文獻工業(yè)試驗數(shù)據(jù)顯示[5]，220 t/h 的循環(huán)流化床鍋爐采用超細石灰石脫硫技術(shù)后，SO2原始排放為4 739.3 mg/m3，在鈣硫比1.82時，SO2排放值達22.6 mg/m3，爐內(nèi)脫硫效率為99.5%；而常規(guī)爐內(nèi)脫硫技術(shù)下，爐內(nèi)脫硫效率為90%時的鈣硫比為2.3左右。

經(jīng)市場調(diào)研，超細石灰石比常規(guī)粒徑石灰石的成本高10～20元/t，本文取15元/t。圖9為爐內(nèi)脫硫效率和硫含量對各脫硫方式組合成本影響?？芍?，爐內(nèi)脫硫效率≥50%時，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝總成本隨著爐內(nèi)脫硫效率的增加而增加，循環(huán)流化床半干法煙氣工藝總成本呈基本相反趨勢，在爐內(nèi)脫硫效率80%時最經(jīng)濟。這是因為隨著爐內(nèi)脫硫效率增加，爐內(nèi)脫硫的石灰石耗量及成本相應(yīng)升高；同時，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的生石灰成本下降幅度大于爐內(nèi)石灰石成本的上升幅度，使總成本下降；而石灰石-石膏濕法煙氣脫硫石灰石和電耗成本的下降幅度小于爐內(nèi)石灰石成本增加的幅度，使總成本上升。

使用超細石灰石進行爐內(nèi)脫硫后，相同爐內(nèi)脫硫效率下，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫和循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝結(jié)合爐內(nèi)脫硫的總成本均降低，經(jīng)濟性均得到改善。整體上超細石灰石爐內(nèi)脫硫技術(shù)可在較低鈣硫比下實現(xiàn)80%以上的爐內(nèi)脫硫效率，減弱了煤中硫分對循環(huán)流化床半干法煙氣的限制，增強了煤種適應(yīng)性，從而使其與循環(huán)流化床半干法煙氣工藝相結(jié)合的綜合優(yōu)勢更顯著。當原煤硫含量為1.2%、1.6%和2.0%，爐內(nèi)脫硫效率大于55%、 63%和70%時，循環(huán)流化床半干法煙氣加上超細石灰石爐內(nèi)脫硫的總成本會低于石灰石-石膏煙氣加上超細石灰石爐內(nèi)脫硫的總成本。雖然石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝可通過降低爐內(nèi)脫硫比例來提升其整體經(jīng)濟性，但會導(dǎo)致尾部煙道硫含量增加，從而加劇空預(yù)器的腐蝕程度，尤其是煤中硫含量較高時。

圖9 爐內(nèi)脫硫效率和硫含量對各脫硫方式組合成本影響(爐內(nèi)脫硫效率70%)Fig.9 Effect of furnace desulfurization efficiency and sulfur content on the cost of each desulfurization combination (ηtl=70%)

3 結(jié) 論

1)影響脫硫成本的主要因素包括石灰石價格、上網(wǎng)電價和年運行時間，其中，石灰石對脫硫成本的敏感度大于上網(wǎng)電價。爐內(nèi)脫硫運行成本最低，應(yīng)作為初始脫硫的主要手段，但僅依靠爐內(nèi)脫硫無法實現(xiàn)超低排放，將爐內(nèi)脫硫與煙氣脫硫相結(jié)合，是實現(xiàn)超低排放的經(jīng)濟有效措施。

2)在機組滿負荷且爐內(nèi)脫硫效率保持70%不變條件下，對循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫和石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的經(jīng)濟性比較表明，硫含量低于1.1%和2.1%時，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的運行成本和總成本低于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫；當石灰石價格低于112元/t時，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本高于循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫；當上網(wǎng)電價低于0.43元/kWh時，石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本相較更低。在石灰石、電價、年運行時間的研究波動范圍內(nèi)，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫的總成本始終最低、最經(jīng)濟。

3)超細石灰石爐內(nèi)脫硫技術(shù)可改善石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝和循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝的經(jīng)濟性。與傳統(tǒng)循環(huán)流化床常規(guī)爐內(nèi)脫硫技術(shù)相比，采用超細石灰石爐內(nèi)脫硫技術(shù)，循環(huán)流化床半干法煙氣脫硫工藝可在煤種硫分相對更高時保持其經(jīng)濟性。