陳凱柏， 高敏， 周曉東， 惠江海

(1.陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū) 導(dǎo)彈工程系, 河北 石家莊 050003; 2.陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū) 彈藥工程系, 河北 石家莊 050003)

0 引言

彈藥是武器系統(tǒng)最重要最活躍的因素之一，引信作為彈藥毀傷效能的控制系統(tǒng)，在現(xiàn)代戰(zhàn)場(chǎng)中扮演著重要角色[1]。調(diào)頻連續(xù)波(FMCW)引信類(lèi)似一臺(tái)小型雷達(dá)，容易受到電磁干擾，尤其是高功率微波(HPM)武器利用定向大功率電磁脈沖通過(guò)“前門(mén)”或“后門(mén)”耦合效應(yīng)毀傷、干擾目標(biāo)電子系統(tǒng)[2-3]，更易對(duì)引信正常工作造成影響。

出于保密原因，目前針對(duì)引信HPM耦合效應(yīng)方面的公開(kāi)文獻(xiàn)較少，主要涉及實(shí)驗(yàn)方法[4-5]、效應(yīng)機(jī)理[6-8]、防護(hù)設(shè)計(jì)[9]等方面，但是以上研究方向多偏于后門(mén)耦合研究，對(duì)引信前門(mén)耦合效應(yīng)研究不夠充分?；诖?，本文使用先輻照、后注入的實(shí)驗(yàn)方法對(duì)引信HPM前門(mén)耦合效應(yīng)規(guī)律進(jìn)行探究，所得結(jié)論進(jìn)一步完善了引信HPM效應(yīng)機(jī)理，也可為引信射頻前端加固防護(hù)提供相關(guān)依據(jù)。

1 FMCW測(cè)距原理及前門(mén)耦合理論

1.1 FMCW引信測(cè)距原理

FMCW引信通過(guò)信號(hào)差拍頻率(簡(jiǎn)稱(chēng)差頻)獲取目標(biāo)距離信息，當(dāng)目標(biāo)與引信間的距離滿(mǎn)足預(yù)設(shè)條件時(shí)，觸發(fā)彈藥戰(zhàn)斗部摧毀目標(biāo)。考慮到多普勒效應(yīng)，其差頻計(jì)算公式[10]為

(1)

式中：Δf為差頻頻率；B為調(diào)制帶寬；R為HPM源與引信間距離；c為光速；TM為調(diào)制周期；fc為載頻；v為引信徑向接近速度。

1.2 前門(mén)耦合理論分析

前門(mén)耦合是指HPM能量通過(guò)接收天線(xiàn)等途徑耦合進(jìn)入引信射頻前端，當(dāng)耦合能量過(guò)大時(shí)，前端電路會(huì)出現(xiàn)飽和、阻塞甚至燒毀的情況。該耦合過(guò)程可分為兩部分：一是求解HPM電磁脈沖的大氣傳輸衰減模型；二是對(duì)引信天線(xiàn)的耦合能量定量分析。由于近炸引信應(yīng)用于自由電子數(shù)目極少的低空大氣環(huán)境，HPM在該環(huán)境下傳輸引起非線(xiàn)性衰減可忽略不計(jì)[11]，在不考慮非線(xiàn)性衰減情況下，可用(2)式對(duì)距目標(biāo)R米處的場(chǎng)強(qiáng)E表征[12]：

(2)

式中：Pt為HPM發(fā)射源功率；Gt為HPM源發(fā)射天線(xiàn)增益。

當(dāng)HPM武器發(fā)起攻擊時(shí)，其發(fā)射天線(xiàn)向引信輻射電磁脈沖，在空間形成一個(gè)底面為球面的錐體殺傷區(qū)域。假設(shè)引信入射傾角與HPM武器天線(xiàn)傾角相等，則HPM武器殺傷覆蓋范圍如圖1所示。圖1中O點(diǎn)是HPM武器天線(xiàn)位置，OB、DE為水平線(xiàn)，E點(diǎn)為引信位置，∠AOC為發(fā)射天線(xiàn)波束角。由圖1可知：HPM武器對(duì)引信的毀傷效果取決于引信前門(mén)耦合功率，分別定義EF和OF為干擾區(qū)和毀傷區(qū)：當(dāng)引信處于EF段時(shí)，接收天線(xiàn)耦合能量功率較低，不會(huì)造成引信毀傷，但是其正常工作性能可能會(huì)受到擾亂；當(dāng)引信處于OF段時(shí)，接收天線(xiàn)耦合能量功率很高，射頻前端敏感元件因?yàn)槌惺芄β蔬^(guò)大而被燒毀，直接破壞引信的正常工作狀態(tài)。

圖1 HPM武器殺傷范圍示意圖Fig.1 Killing range of HPMW

2 聯(lián)合仿真實(shí)驗(yàn)

2.1 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

為了更好地模擬引信在HPM輻照下的場(chǎng)- 路耦合效應(yīng)，實(shí)驗(yàn)采用先輻照、后注入的方法[4]。利用電磁仿真軟件完成HPM脈沖信號(hào)、引信射頻天線(xiàn)模塊的模型搭建，采用正弦函數(shù)調(diào)制的平面波作為HPM脈沖信號(hào)；在微帶天線(xiàn)末端連接50 Ω負(fù)載的離散端口，端口另一端接地，由端口耦合電壓響應(yīng)特性判斷引信耦合規(guī)律。

在電路設(shè)計(jì)軟件中搭建引信射頻前端模型進(jìn)行注入實(shí)驗(yàn)仿真。將輻照實(shí)驗(yàn)耦合電壓數(shù)據(jù)按照TIM格式要求導(dǎo)入電磁仿真軟件VtDataset模塊，模塊末端依次連接PIN限幅器、濾波器、低噪聲放大器、混頻器和中頻電路，在電路中設(shè)置節(jié)點(diǎn)觀察電路輸出響應(yīng)特性。總體實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)框圖如圖2所示。

圖2 聯(lián)合仿真示意圖Fig.2 Schematic diagram of joint simulation

仿真實(shí)驗(yàn)中，假設(shè)HPM武器發(fā)射天線(xiàn)與引信接收天線(xiàn)帶寬一致，發(fā)射功率為10 GW，發(fā)射天線(xiàn)增益取20 dB，設(shè)置損耗因子為3 dB.

2.2 HPM信號(hào)模型

使用仿真軟件自帶VBA編輯器定義HPM輻照信號(hào)。正弦函數(shù)調(diào)制的HPM信號(hào)一般用(3)式表示：

(3)

式中：Em為脈沖信號(hào)峰值；f0為中心頻率；t為脈沖激勵(lì)時(shí)間；tr為上升時(shí)間；td為平頂寬度；T為底寬。由(3)式可知，HPM脈沖能量主要集中于中心頻率處。假設(shè)Em=150 kV/m，中心頻率為f0，tr=5 ns，td=10 ns，T=20 ns，可作脈沖時(shí)域和頻域圖如圖3所示。

圖3 HPM信號(hào)示意圖Fig.3 Schematic diagram of HPM signal

2.3 射頻前端模型

圖4為仿真軟件中建立的引信接收天線(xiàn)模型，模型參數(shù)如表1所示，其中：L為矩形貼片長(zhǎng)度；W為矩形貼片寬度；g為開(kāi)槽縫隙寬度；w為饋線(xiàn)寬度；l為饋線(xiàn)長(zhǎng)度；d為開(kāi)槽縫隙深度；Lg為介質(zhì)基板長(zhǎng)度；Wg為介質(zhì)基板寬度；h為介質(zhì)基板厚度。接收天線(xiàn)是HPM前門(mén)耦合效應(yīng)的主要通道，考慮到該引信工作頻率較高且天線(xiàn)面積很小，在信號(hào)收發(fā)時(shí)對(duì)信號(hào)強(qiáng)度要求較高，所以在設(shè)計(jì)時(shí)優(yōu)先考慮天線(xiàn)增益。選用美國(guó)羅杰斯公司生產(chǎn)的RT4350B有損耗材料為介質(zhì)基板，其底面為接地板，微帶貼片選用厚度為35 μm的純銅材料，使用時(shí)域求解器求解，所得天線(xiàn)最大增益為7.6 dB，-10 dB帶寬超過(guò)450 MHz，其輸入回波損耗如圖5所示。

圖4 引信接收天線(xiàn)仿真模型Fig.4 Simulation model of fuze receiving antenna

mm

圖5 引信接收天線(xiàn)輸入回波損耗Fig.5 Input echo loss of fuze receiving antenna

圖6為FMCW引信射頻前端仿真模型，該電路模型包括三角波發(fā)生器、收發(fā)天線(xiàn)、目標(biāo)模型和接收機(jī)模型。假設(shè)引信調(diào)制帶寬為600 MHz，調(diào)制頻率為300 kHz，載頻為fc，目標(biāo)雷達(dá)散射截面為1 m2，相對(duì)速度為300 m/s，設(shè)置目標(biāo)距離分別為6 m和12 m時(shí)，得到的中頻輸出峰值分別為15 MHz和30 MHz，與(1)式中計(jì)算結(jié)果基本吻合，可用于進(jìn)一步仿真實(shí)驗(yàn)。

由圖6可以看出：當(dāng)HPM脈沖耦合進(jìn)入射頻電路時(shí)，首先會(huì)和PIN限幅器發(fā)生作用，PIN限幅器被廣泛應(yīng)用于敏感電子系統(tǒng)前端，可以防止大功率微波脈沖造成的損壞；但是當(dāng)輸入脈沖功率過(guò)大時(shí)，其限幅能力會(huì)達(dá)到飽和狀態(tài)，因此確定限幅器的限幅能力對(duì)HPM武器的毀傷范圍分析有重要意義。PIN限幅器與接收天線(xiàn)相連，是接收機(jī)的前端保護(hù)器件，但因?yàn)榇嬖谝欢ǖ捻憫?yīng)時(shí)間，會(huì)出現(xiàn)尖峰泄漏的現(xiàn)象；模型中的PIN限幅器由兩只反向并聯(lián)PIN二極管構(gòu)成，理論上這種結(jié)構(gòu)可以簡(jiǎn)化電路設(shè)計(jì)[13]。圖7為限幅器性能仿真結(jié)果，從中可以看出在連續(xù)波輸入下，PIN限幅器的起限閾值為7 dBm，穩(wěn)定輸出電平為10.277 dBm，當(dāng)輸入功率達(dá)到36 dBm時(shí)，限幅器的輸出功率開(kāi)始隨輸入功率增大而增大，其限幅能力達(dá)到飽和狀態(tài)。

圖7 PIN限幅器仿真Fig.7 Simulation of PIN limiter

限幅器后端依次連接濾波器和低噪聲放大器，低噪聲放大器屬于敏感元器件，在大功率信號(hào)輸入下會(huì)出現(xiàn)非線(xiàn)性效應(yīng)，功率過(guò)大時(shí)甚至?xí)霈F(xiàn)負(fù)增益的情況。以VMMK-1225為放大晶體管，根據(jù)文獻(xiàn)[14]設(shè)計(jì)低噪聲放大器并進(jìn)行性能仿真，結(jié)果如圖8所示。由圖8可以看出：在較低輸入功率下，放大器增益穩(wěn)定在14 dB左右；當(dāng)輸入功率大于-10 dBm時(shí)，放大器增益開(kāi)始呈下降趨勢(shì)；當(dāng)輸入功率達(dá)到24.2 dBm時(shí)，放大器增益變?yōu)?10 dB，此時(shí)可認(rèn)為放大器已被HPM脈沖毀傷。

圖8 低噪聲放大器增益仿真Fig.8 Gain simulation of LNA

3 仿真結(jié)果與分析

3.1 輻照仿真結(jié)果與分析

由(3)式可知影響信號(hào)脈沖波形的主要參數(shù)有脈沖信號(hào)峰值Em、上升時(shí)間tr、平頂寬度td和中心頻率f0，分別改變以上參數(shù)，對(duì)引信天線(xiàn)進(jìn)行輻照實(shí)驗(yàn)，圖9～圖12分別為不同參數(shù)條件下的天線(xiàn)末端耦合電壓波形。

圖9 不同峰值條件下耦合電壓Fig.9 Coupling voltages under different peak conditions

圖10 不同上升時(shí)間下耦合電壓Fig.10 Coupling voltages at different rising times

圖11 不同平頂寬度下耦合電壓Fig.11 Coupling voltages with different flat top widths

圖12 不同舊一化中心頻率下耦合電壓Fig.12 Coupling voltages under different normalized center frequencies

由于天線(xiàn)的作用類(lèi)似帶通濾波器，所以仿真中各耦合信號(hào)到達(dá)峰值的時(shí)間均有所延后。圖9表示在其余參數(shù)條件相同情況下，輻照信號(hào)峰值分別為60 kV/m、40 kV/m和20 kV/m時(shí)的天線(xiàn)耦合電壓波形。由圖9可以看出：在不同峰值信號(hào)輻照下，天線(xiàn)末端產(chǎn)生的耦合電壓在數(shù)值上大致呈線(xiàn)性變化，其波形與原信號(hào)波形基本一致；當(dāng)信號(hào)峰值為20 kV/m時(shí)，耦合電壓峰值達(dá)到59.8 V.

圖10和圖11表示在其余參數(shù)條件相同情況下，分別改變輻照信號(hào)上升時(shí)間和平頂寬度對(duì)耦合波形變化的影響。由圖10和圖11可知：信號(hào)上升時(shí)間和平頂寬度的改變并不能顯著影響耦合電壓波形以及峰值，該結(jié)論與圖9結(jié)論類(lèi)似；繼續(xù)改變輻照信號(hào)中心頻率f0并進(jìn)行輻照實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)隨著中心頻率f0的改變耦合信號(hào)波形仍無(wú)明顯變化。但是從圖12可以看出，當(dāng)f0偏離天線(xiàn)中心頻率時(shí)，耦合電壓峰值會(huì)顯著降低，這說(shuō)明要想達(dá)到理想毀傷效果，HPM武器的中心頻率應(yīng)盡量對(duì)準(zhǔn)引信工作頻率。

綜上可知，改變輻照信號(hào)峰值、上升時(shí)間和平頂寬度對(duì)天線(xiàn)耦合波形均無(wú)明顯影響，且天線(xiàn)末端耦合電壓峰值只由脈沖信號(hào)峰值以及信號(hào)中心頻率決定。

3.2 注入仿真結(jié)果與分析

為了避免器件在非線(xiàn)性狀態(tài)下的收斂性問(wèn)題，使用理想器件對(duì)引信射頻電路進(jìn)行注入仿真實(shí)驗(yàn)。仿真設(shè)定輻照信號(hào)中心頻率不變，分別改變信號(hào)上升時(shí)間和平頂寬度，觀察限幅器和濾波器的輸出波形變化。

圖13 不同峰值信號(hào)下PIN限幅器輸出Fig.13 PIN limiter outputs under different peak signals

圖13和圖14分別描述了在不同峰值信號(hào)注入下的PIN限幅器和第1級(jí)濾波器輸出電壓波形。從圖13可以看出，由于尖峰泄漏效應(yīng)，HPM信號(hào)在通過(guò)限幅器時(shí)會(huì)產(chǎn)生一個(gè)較大的脈沖信號(hào)，在限幅器響應(yīng)完全后，輸出波形逐漸趨于平穩(wěn)，高峰值信號(hào)會(huì)造成更高的平坦泄露。由圖14可以看出，泄漏脈沖在通過(guò)濾波器后幅值降低，說(shuō)明濾波器對(duì)尖峰泄漏信號(hào)有一定抑制作用，由于耦合信號(hào)基本處于濾波器帶寬內(nèi)，因此在通過(guò)濾波器時(shí)其幅值下降并不明顯。此外，脈沖信號(hào)在通過(guò)限幅器后產(chǎn)生了部分衰減震蕩波，并且該震蕩波在通過(guò)濾波器后并未有明顯衰減，也會(huì)對(duì)接收機(jī)電路產(chǎn)生一定威脅。

圖14 不同峰值信號(hào)下第1級(jí)濾波器輸出Fig.14 The first-stage filter outputs under different peak signals

圖15和圖16描述了注入不同上升時(shí)間信號(hào)對(duì)PIN限幅器和第1級(jí)濾波器輸出電壓波形的影響。從圖15不難看出，信號(hào)上升時(shí)間越短，限幅器尖峰泄漏電壓越高，限幅電路更快達(dá)到飽和狀態(tài)。由圖16可以看出，上升時(shí)間越長(zhǎng)，通過(guò)濾波器后的延遲時(shí)間也相應(yīng)增加。圖16對(duì)比圖14可以看出，在平頂寬度和信號(hào)幅值相同情況下，上升時(shí)間對(duì)輸出信號(hào)幅值和波形影響較為明顯，當(dāng)上升時(shí)間為10 ns時(shí)，輸出波形基本保持不變，但輸出信號(hào)幅值下降了約2.5 V.

圖15 不同上升時(shí)間信號(hào)下PIN限幅器輸出Fig.15 PIN limiter outputs at different rising times

圖16 不同上升時(shí)間信號(hào)下第1級(jí)濾波器輸出Fig.16 The first-stage filter outputs at different rising times

圖17和圖18表示注入不同平頂寬度信號(hào)對(duì)PIN限幅器和第1級(jí)濾波器輸出電壓波形的影響。由圖17和圖18可以看出：平頂寬度的增加對(duì)輸出波形的尖峰泄漏效應(yīng)和幅值無(wú)明顯影響；在通過(guò)濾波器后，不同平頂寬度對(duì)輸出信號(hào)幅值和延遲均無(wú)明顯影響。

圖17 不同平頂寬度信號(hào)下PIN限幅器輸出Fig.17 PIN limiter outputs under different flat top widths

圖18 不同平頂寬度信下第1級(jí)濾波器輸出Fig.18 The first-stage filter outputs under different flat top widths

4 HPM武器耦合效應(yīng)分析

4.1 毀傷效應(yīng)分析

結(jié)合2.4節(jié)中仿真分析，設(shè)定當(dāng)?shù)驮肼暦糯笃髟鲆鏋?10 dB，即第1級(jí)濾波器輸出峰值達(dá)到24.2 dBm時(shí)，判定引信已被HPM武器毀傷。不斷改變輻照?qǐng)鰪?qiáng)進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)，圖19和圖20分別為注入不同功率輸入信號(hào)時(shí)的PIN限幅器輸出響應(yīng)峰值和濾波器輸出響應(yīng)峰值。

圖19 PIN限幅器輸出峰值功率Fig.19 Peak output power of PIN limiter

圖20 濾波器輸出峰值功率Fig.20 Peak output power of filter

觀察圖19和圖20可知，濾波器在一定程度上對(duì)信號(hào)輸出功率起到了抑制作用，對(duì)短上升時(shí)間信號(hào)的抑制尤為明顯，但是在輸出幅值上，短上升時(shí)間信號(hào)仍然更具優(yōu)勢(shì)。這說(shuō)明在相同峰值情況下，信號(hào)上升時(shí)間是影響HMP武器武器殺傷距離的主要因素。當(dāng)?shù)驮肼暦糯笃鬟_(dá)到毀傷閾值時(shí)，注入信號(hào)輸入功率依次為45 dBm、45 dBm和47 dBm，結(jié)合(2)式和2.1節(jié)中的初始條件，計(jì)算可得不同參數(shù)下的最大毀傷距離如表2所示。

表2 HPM武器毀傷范圍表

4.2 干擾效應(yīng)分析

設(shè)定當(dāng)?shù)驮肼暦糯笃髟鲆鏋? dB時(shí)，即第1級(jí)濾波器為12 dBm時(shí)，為HPM武器干擾閾值下限。結(jié)合圖18以及仿真實(shí)驗(yàn)，同理計(jì)算可得HPM武器干擾范圍如表3所示。

表3 HPM武器干擾范圍表

由表3可知，在設(shè)定條件下HPM武器的干擾距離可以達(dá)到15 km，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)實(shí)際應(yīng)用中的引信開(kāi)機(jī)距離。

對(duì)圖6中的FMCW引信射頻前端模型進(jìn)行干擾效應(yīng)仿真。仿真實(shí)驗(yàn)采用控制變量法，改變輸入功率、上升時(shí)間、平頂寬度和輸入信號(hào)頻率4個(gè)變量的參數(shù)值，觀察中頻濾波器輸出信號(hào)波形。圖21描述了在中心頻率為f0、上升時(shí)間為10 ns、平頂寬度為10 ns的條件下，中頻輸出信號(hào)在不同輸入功率Pi注入信號(hào)干擾下的變化規(guī)律。從圖21中可以看出：當(dāng)輸入功率小于等于0 dBm時(shí)，中頻濾波器輸出信號(hào)峰值為15 MHz；當(dāng)輸入功率繼續(xù)增大時(shí)，中頻輸出干擾峰能量逐漸升高，輸出峰值從15 MHz移至45 MHz，并且不再改變，說(shuō)明此時(shí)射頻前端測(cè)距效能已被HMP武器影響。

圖21 輸入功率變化下中頻輸出Fig.21 IF outputs under variable input power

圖22描述了在中心頻率為f0、平頂寬度為10 ns、輸入功率為0 dBm條件下，中頻輸出信號(hào)在不同上升時(shí)間注入信號(hào)干擾下的變化規(guī)律。從圖22容易看出：當(dāng)脈沖信號(hào)上升時(shí)間較小時(shí)，輸入信號(hào)尖峰泄漏效應(yīng)明顯，能量峰值較高；當(dāng)上升時(shí)間小于5 ns時(shí)，輸出信號(hào)峰值頻率發(fā)生偏離；而當(dāng)脈沖信號(hào)上升時(shí)間大于10 ns時(shí)，干擾峰能量逐漸降低，小于正常輸出中頻峰值，說(shuō)明注入信號(hào)上升時(shí)間對(duì)回波信號(hào)干擾效果較為明顯。

圖22 上升時(shí)間變化下中頻輸出Fig.22 IF outputs at variable rising time

圖23描述了在中心頻率為f0、上升時(shí)間為10 ns、輸入功率為-4 dBm條件下，中頻輸出信號(hào)在不同平頂寬度注入信號(hào)干擾下的變化規(guī)律。從圖23各曲線(xiàn)間的接近程度可以看出：不同平頂寬度信號(hào)的注入對(duì)輸出信號(hào)峰值影響較弱，對(duì)信號(hào)的干擾效應(yīng)也相對(duì)較低；當(dāng)平頂寬度達(dá)到40 ns時(shí)，輸出信號(hào)峰值頻率才由15 MHz變?yōu)?5 MHz，繼續(xù)增加平頂寬度為50 ns進(jìn)行仿真，發(fā)現(xiàn)輸出峰值頻率變回15 MHz，這說(shuō)明平頂寬度的變化對(duì)回波信號(hào)可能會(huì)有干擾，但是干擾效果并不穩(wěn)定。結(jié)合其他仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，可知當(dāng)其余參數(shù)都處在臨界干擾水平時(shí)，延長(zhǎng)或者縮短平頂寬度并不能顯著加強(qiáng)干擾效果。

圖23 平頂寬度變化下中頻輸出Fig.23 IF outputs under variable flat top widths

圖24描述了在上升時(shí)間為10 ns、平頂寬度為10 ns、輸入功率為0 dBm條件下，中頻輸出信號(hào)在不同頻率注入信號(hào)干擾下的變化規(guī)律。由圖24不難看出：只有當(dāng)注入信號(hào)頻率在系統(tǒng)通頻帶內(nèi)時(shí)，目標(biāo)回波信號(hào)才會(huì)出現(xiàn)干擾峰；當(dāng)注入信號(hào)頻率逐漸移至通頻帶外，輸出信號(hào)峰值將不再受到影響。

圖24 頻率變化下中頻輸出Fig.24 IF outputs at variable frequencies

5 結(jié)論

本文使用場(chǎng)路結(jié)合的聯(lián)合仿真方法對(duì)FMCW引信HPM前門(mén)耦合效應(yīng)進(jìn)行研究。通過(guò)以上仿真實(shí)驗(yàn)，可得到如下結(jié)論：

1) HPM可通過(guò)前門(mén)耦合對(duì)FMCW引信射頻前端造成毀傷。不同參數(shù)的HPM在天線(xiàn)末端產(chǎn)生的耦合電壓波形也不同；由于PIN限幅器的尖峰泄漏效應(yīng)，短上升時(shí)間注入信號(hào)能夠更快進(jìn)入限幅器并使其達(dá)到飽和狀態(tài)；高幅值注入信號(hào)可導(dǎo)致更高的平坦泄漏輸出；注入信號(hào)的平頂寬度對(duì)PIN限幅器輸出峰值沒(méi)有明顯影響。在通過(guò)濾波器后，耦合信號(hào)會(huì)有一定程度的延遲和衰減，尖峰泄漏效應(yīng)也會(huì)被抑制，但是輸出信號(hào)峰值仍然很高，足以損傷后級(jí)電路，當(dāng)上升時(shí)間為1 ns時(shí)，HPM武器的毀傷距離可達(dá)413.7 m.

2) 當(dāng)目標(biāo)距離較遠(yuǎn)時(shí)，HPM對(duì)FMCW雷達(dá)射頻前端有干擾作用。仿真實(shí)驗(yàn)表明，注入信號(hào)的功率、上升時(shí)間和中心頻率對(duì)FMCW引信的探測(cè)能力均有一定影響，改變注入信號(hào)平頂寬度造成的干擾效果并不明顯。