徐誠軍，熊輝榮，楊建平

（1.安源煤業(yè)集團股份有限公司，江西 南昌330002；2.江西煤業(yè)集團有限責任公司尚莊煤礦，江西 豐城 331100）

在采區(qū)內(nèi)形成至少一個沿工作面走向方向兩側(cè)均為采空區(qū)的工作面，或工作面三邊、四周均為采空區(qū)的工作面，這樣的工作面稱為孤島工作面。受斷層、開采遺留問題、煤層走向方位調(diào)整等因素制約，會造成工作面沿走向形狀不規(guī)則。常見不規(guī)則工作面（也稱工作面面長不等長工作面）有楔形、梯形、三角形、扇形、刀把等形狀［1］。對于孤島工作面來說，工作面煤體內(nèi)的應力疊加、峰值變大、應力增高區(qū)擴展，造成工作面礦壓顯現(xiàn)強烈、頂板來壓強度大。隨著開采推進，工作面前方的煤柱尺寸逐步減?。ɑ蚣娱L），煤柱應力增大。尚莊煤礦706煤柱工作面屬于三角形孤島工作面，合理判定尚莊煤礦706煤柱工作面的安全開采可行性，制定合理的安全技術(shù)措施，對于確保礦井安全生產(chǎn)具有重要意義。

1 工作面概況

尚莊煤礦706煤柱工作面位于尚莊井田東翼，為礦井接續(xù)工作面，煤層底板標高-440～-470 m，工作面平均埋深約490 m，走向長度175 m，傾向長度63～178 m，平均120 m，煤層厚度1.2～3.1 m，平均2.2 m，煤層傾角10°～13°，可采儲量約0.065 Mt。706煤柱工作面北部為702工作面；南部為706工作面；西部為風井保護煤柱，東部為東III采區(qū)上山保護煤柱。706煤柱工作面處于702工作面和706工作面采空區(qū)之間，且工作面為三角形，面長沿走向為非規(guī)則形狀，工作面前方的煤柱尺寸不斷減小，706煤柱工作面所處的應力環(huán)境越來越復雜。706煤柱工作面采掘工程平面見圖1。

圖1 706煤柱工作面采掘工程平面

2 工作面開采應力計算

2.1 706煤柱工作面開采過程數(shù)值模擬

本次數(shù)值模擬采用Rhino建模、分組、劃分網(wǎng)格，然后利用Rhino 與FLAC3D接口插件Griddle 導入FLAC3D進行賦值，運算。

考慮到三角煤柱建模的復雜性及模型運行速度，本次將三角煤柱簡化為長方體煤柱，數(shù)值模型參照尚莊煤礦采掘工程平面圖及井下現(xiàn)狀而建，上覆巖層及其巖性根據(jù)尚莊煤礦綜合水文地質(zhì)柱狀圖進行選擇。數(shù)值模型大小為690 m×950 m×267.8 m，模型頂部剩余249 m巖層通過施加垂直應力代替，施加垂直應力大小為6.23 MPa，上覆巖層及其巖性參數(shù)見表1。按最大采高2.8 m模擬煤柱穩(wěn)定性。

表1 巖層參數(shù)取值

2.2 數(shù)值模擬結(jié)果

（1）工作面推進過程中煤柱塑性區(qū)分布

隨著工作面推進，煤柱塑性區(qū)逐漸增大，當工作面推進210 m，距停采線10 m時，煤柱內(nèi)部僅剩10 m左右的彈性核區(qū)，當工作面推進220 m，到達原設(shè)計停采線時，煤柱完全破壞，失去承載能力；由于702、706工作面已全部采完，工作面與老采空區(qū)之間留設(shè)煤柱兩側(cè)處于臨空狀態(tài)，隨著工作面推進，塑性區(qū)發(fā)育，亦逐漸失去承載能力，在工作面推進過程中需加強對工作面順槽護巷煤柱的支護。

（2）工作面推進過程中煤柱垂直應力云圖

由圖2可知，隨著工作面推進，工作面前方煤柱內(nèi)最大垂直應力經(jīng)歷了先增大后減小的過程。在工作面推進后期，垂直應力逐漸減小，這是因為隨著工作面推進，煤柱尺寸減小，應力集中增大，煤柱塑性區(qū)發(fā)育，支撐能力逐漸減小。特別是當工作面推進距離達到190 m時，煤柱內(nèi)垂直應力達到最大極限，隨后煤柱發(fā)生整體破壞，逐步失去承載能力。

圖2 工作面推進過程中煤柱最大垂直應力變化規(guī)律

3 巷道布置

從開采實踐看，將回采巷道布置在塑性區(qū)，并使護巷煤柱寬度與巷道寬度之和小于極限平衡區(qū)寬度，使巷道圍巖處于卸壓區(qū)內(nèi)，能保證巷道的穩(wěn)定和安全。根據(jù)極限平衡區(qū)寬度的理論計算公式為［2］：

式中：M為工作面采高，m；A為側(cè)壓系數(shù)，A=μ/（1-μ），μ為泊松比；φ為煤的內(nèi)摩擦角°；C為煤體黏聚力，MPa；K為應力集中系數(shù)；γ為上覆巖層平均容重，kN/m3；H為巷道埋深，m；PA為回采巷道的支護阻力，MPa。

對于706 煤柱工作面，采高按最大采高M=2.8 m計算（采高降低時影響范圍減小），μ=0.35，A=0.54，φ=18°，C=0.7 MPa，H=490 m，γ=25 kN/m3，PA=0。應力集中系數(shù)在開切眼位置K=2.64，在停采線位置為5.26，均取為平均應力系數(shù)的1.5倍。

則在開切眼位置，x0=6.54 m；在停采線位置，x0=8.10 m。

根據(jù)706煤柱工作面設(shè)計，護巷煤柱寬5.5～7.0 m，巷道寬4.2 m，護巷煤柱基本處于極限平衡區(qū)之卸壓區(qū)內(nèi)，巷道可能處于極限平衡區(qū)應力峰值邊緣，需要對巷道加強維護，采取加強支護、臨時支護、預留卸壓空間等技術(shù)措施。

4 支架工作阻力校核

支架的工作阻力與支護強度和支護面積有關(guān)。支護強度的大小取決于工作面采場礦壓的大小，但由于目前對采場礦壓的大小還不能進行準確的定量計算，目前主要以經(jīng)驗法或?qū)崪y數(shù)據(jù)，來確定支護強度。

根據(jù)706煤柱工作面煤柱穩(wěn)定性分析，只要保持工作面前方煤體的穩(wěn)定，上覆巖層的載荷仍然主要由前方煤柱支承，工作面支護強度仍能根據(jù)礦山壓力理論進行計算，只是需要在計算時選用較大的富裕系數(shù)。

4.1 支護強度計算

（1）采用經(jīng)驗公式計算合理的支護強度

式中：q1為工作面合理的支護強度，kPa；M為平均采高，m；γ為頂板巖石平均容重，取25 kN/m3；K為工作面支架支護的上覆巖層厚度與采高之比，一般為4～8。

由式（2），計算的706煤柱工作面所需的支護強度：采高按平均采高2.2 m計算，q1=8×2.2×25=440 kPa。

（2）按現(xiàn)行較通用的巖石容重法公式計算支架的動載支護強度

式中：q2為支架的動載支護強度，kPa；kd為動載系數(shù)，一般取1.2～2.0(根據(jù)礦壓觀測情況取值)；M為采厚，m；kP為上覆冒落帶巖石碎脹系數(shù)，取1.25；γ為頂板巖石平均容重，25 kN/m3。

由式（3），可得根據(jù)巖石容重法計算的706煤柱工作面所需的支護強度。

4.2 支架工作阻力校核

工作阻力=支護強度×支架的支護面積?？捎孟率接嬎悖?/p>

式中：P為支架工作阻力，kN；qmax為支架的支護強度（取q1、q2最大值），kN/m2；Lk為梁端距，m；Ld為頂梁長度，m；B為支架中心距，m。

根據(jù)設(shè)計，706煤柱工作面擬選用支架的型號為ZY3200-17/36支撐掩護式液壓支架。支架頂梁長度3.6 m，端面距0.3 m，支架中心距1.5 m。按平均采高2.2 m計算、支護強度為0.44 MPa時，支架應提供的工作阻力為P=0.44×5.85=2574 kN，考慮1.2倍的富裕系數(shù)，支架的工作阻力最小應為3089 kN。ZY3200-17/36型兩柱掩護式液壓支架的工作阻力為3200 kN，按平均采高2.2 m計算，能滿足工作面支護強度0.44 MPa的要求。

需要注意的是，由于706煤柱工作面為非規(guī)則工作面，工作面開采寬度逐步由170 m減小為63 m，根據(jù)理論計算和數(shù)值模擬結(jié)果，工作面前方煤體內(nèi)的應力集中系數(shù)和最大垂直應力在不斷增大。因此在開采過程中要密切注意支架阻力的變化，出現(xiàn)支護異常時及時終止開采，保證生產(chǎn)安全。

5 結(jié)語

根據(jù)706煤柱工作面的地質(zhì)采礦條件，利用理論分析和數(shù)值模擬技術(shù)，對706煤柱工作面開采的可行性進行了深入研究，得出主要結(jié)論如下：

1）理論分析和數(shù)值模擬結(jié)果均表明，706煤柱工作面推進長度不應超過190 m，支架支護強度應不低于0.44 MPa。

2）隨著工作面開采寬度的減小，應力集中越來越大，要嚴格按計算采高開采，選用工作阻力較大的支架，加強支架阻力變化的監(jiān)測，如有異常，應及時采取停采等技術(shù)措施。

3）護巷煤柱基本處于極限平衡區(qū)卸壓區(qū)內(nèi)，需加強工作面順槽和回風巷的支護，采取錨網(wǎng)梁加錨索、超前加強支護等綜合措施，防止應力集中對回采巷道穩(wěn)定性的影響。