郭秀琦 陳陽陽 梁財 陳曉平 劉道銀

1 東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院

2 能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測控教育部重點實驗室

鑒于我國處于“多煤少油缺氣”的能源結(jié)構(gòu)，煤炭將長時間保持我國消費量最大的能源地位。近年來，干煤粉氣化技術(shù)因其清潔環(huán)保、轉(zhuǎn)化效率高而受到廣泛的關(guān)注和重視，其核心技術(shù)為在高壓高溫的環(huán)境下，煤炭與氣化劑反應(yīng)生成可燃性氣體的過程[1]，但料倉中的粉體受壓后容易出現(xiàn)聚團現(xiàn)象，進而造成結(jié)拱、流動停滯等現(xiàn)象[2]，導(dǎo)致粉體流動的穩(wěn)定性下降。由于粉體材料的特殊性，粉體顆粒性質(zhì)、料倉內(nèi)應(yīng)力分布、料倉結(jié)構(gòu)、操作條件等均會影響粉體在料倉中的輸送[3]，進而影響汽化爐供料的穩(wěn)定性，最終影響汽化爐的安全運行。本文在以無煙煤為載體，配比不同水分含量的實驗物料，探究出料不暢時料倉壁面應(yīng)力分布和流動特性，對于粉體料倉的設(shè)計，防止料倉結(jié)拱和壁面結(jié)構(gòu)應(yīng)力失效具有重要的理論指導(dǎo)價值。

1 實驗系統(tǒng)及物料特性

1.1 實驗系統(tǒng)

粉體顆粒的出料實驗在自行設(shè)計搭建的小型料倉中進行，實驗裝置的系統(tǒng)圖如圖1 所示。料倉由有機玻璃制成，壁厚 5 mm，上端為圓筒段，外徑400 mm，筒高 500 mm，下端為圓錐段，錐角 45°，最下端為料倉的出料口，出口直徑為 32 mm，通過球閥控制料倉出料。圓筒段和圓錐段之間通過法蘭進行連接，出料口和球閥之間通過內(nèi)螺紋進行連接。在料倉不同高度的壁面處設(shè)置和傳感器相同尺寸的凹槽，用來放置應(yīng)力傳感器。應(yīng)力傳感器感壓面與料倉內(nèi)壁完全平齊，用來采集出料時壁面處的應(yīng)力而不影響粉體在料倉中的流動。應(yīng)力傳感器量程為0～15 kPa，尺寸為Φ25×7 mm。由于粉體對料倉壁面的應(yīng)力隨頂部粉體的堆放形式而變[4]，實驗采用“落雨法”，通過料倉上方的鋼篩進行均勻分層加料，可獲得重復(fù)性較高的實驗效果[5]。以筒錐結(jié)合處為 0 點，在錐角為 45° 的料倉中，1～12 號傳感器分別距筒錐結(jié)合處的距離為41 cm，34 cm，26 cm，19 cm，12 cm，6 cm，-3 cm，-9 cm，-17 cm，-24 cm，-32 cm 和-37 cm，在距筒錐結(jié)合處 50 cm的高度處進行出料實驗，通過應(yīng)力傳感器采集出料過程中壁面應(yīng)力信號，輸入到應(yīng)變測試分析儀中獲得壁面應(yīng)力值，從而獲得粉體應(yīng)力分布規(guī)律。采用稱重傳感器獲得出料過程中料倉內(nèi)粉體的質(zhì)量信號，輸入到數(shù)據(jù)采集模塊中獲得粉體實時質(zhì)量，從而計算出質(zhì)量流率[6]。

圖1 料倉實驗系統(tǒng)

1.2 實驗物料的基本性質(zhì)

以無煙煤作為實驗物料，對無煙煤按照水分含量由低到高依次進行編號，物料的基本物性參數(shù)如表 1所示：

表1 實驗物料的基本物性參數(shù)

采用美國康塔儀器公司生產(chǎn)的 PoreMaster 60 全自動壓汞儀測得實驗物料的真實密度，根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 16913.3-1997[7]測定實驗物料的堆積密度。通過國家標(biāo)準(zhǔn) GB/T 211-2007[8]測定實驗物料的外水含量，在 105～110 ℃的鼓風(fēng)干燥箱內(nèi)干燥 3h 至物料質(zhì)量不再變化為止。為研究物料含水率對出料特性的影響，對無煙煤C-1 分別加入不同含量的去離子水，配成不同含水率的無煙煤C-2 和C-3 用以實驗研究。

圖2 為無煙煤的表觀形貌掃描圖，可以看出無煙煤表面比較致密，孔隙和裂縫較少，說明該煤種煤化階段較長，屬于高煤階的煤種。通過美國 Beckman Coulter 公司的LS2000 激光粒度分布儀對實驗物料的粒徑分布進行測量，如圖3 所示，實驗儀器的測量范圍為0.4～2000 μm。從圖中可以看出無煙煤的粒徑分布較為集中，粒徑主要分布在200～400 μm。

圖2 無煙煤的微觀結(jié)構(gòu)

圖3 無煙煤的粒徑分布

固體顆粒的流動特性是粉體力學(xué)特性中最直接的反映[9]，對粉體的儲存和輸送都有著重要的影響，反映顆粒流動性的重要指標(biāo)主要有黏聚力、內(nèi)摩擦角、流動函數(shù)等。本實驗通過ShearTrac-Ⅱ直剪儀，測定無煙煤在受壓狀態(tài)下的剪切特性，經(jīng)過預(yù)固結(jié)、固結(jié)和剪切階段得到粉體的屈服軌跡，從而得到一系列流動性參數(shù)指標(biāo)。

粉體的流動函數(shù)可直接反映粉體的流動特性，根據(jù)粉體的流動函數(shù)可將粉體顆粒劃分為四種，劃分標(biāo)準(zhǔn)[10]如表2 所示：

表2 粉體流動性劃分標(biāo)準(zhǔn)

在10 kPa 的垂直壓實力下對實驗物料進行剪切，得到不同實驗物料的內(nèi)摩擦角和黏聚力，如表 3 所示。一般來說，粉體的黏聚力和內(nèi)摩擦角越大，粉體的流動性越差[11]。從無煙煤C-2，C-3 和C-4 可以看出，隨著含水率的增加，無煙煤的黏聚力和內(nèi)摩擦角增大，流動函數(shù)減小，流動性變差，顆粒表面水分的增加導(dǎo)致表面張力增大，顆粒之間的液橋力增大，從而引起顆粒之間的內(nèi)聚和搭橋，導(dǎo)致流動性變差[12-14]。

表3 實驗物料的流動特性參數(shù)

2 實驗結(jié)果與討論

料倉出料時影響壁面應(yīng)力的機理較為復(fù)雜，如料倉壁面摩擦、粉體內(nèi)摩擦、加料形式等[15]，粉體顆粒在自身重力和外界載荷的作用下，顆粒受到周圍顆粒和壁面的擠壓變形，形成非均勻分布的力鏈，復(fù)雜的力鏈網(wǎng)絡(luò)貫穿于粉體顆粒內(nèi)[16]。料倉內(nèi)的應(yīng)力分布取決于儲存粉體與筒倉壁之間的相互作用以及在加料和出料過程中的流動特性[17]。本文以無煙煤為實驗物料，采用鋼篩進行均勻分層加料的方式，在料倉中對水分含量的影響特性進行了實驗研究。

2.1 水分含量對粉體出料過程中質(zhì)量流率的影響

質(zhì)量流率為單位時間內(nèi)粉體流出料倉的質(zhì)量，質(zhì)量流率的曲線波動反應(yīng)了出料過程中粉體的流動性[6]。圖 4 為無煙煤在不同含水率下出料時的質(zhì)量流率，從圖中可以看出，含水率為 2.1%的無煙煤質(zhì)量曲線較為光滑，波動最小，質(zhì)量流率在0.33 kg/s 左右。出料實驗中流型大致呈整體流，流動性較好，具有良好的重復(fù)性和出料穩(wěn)定性。隨著含水率的增加，無煙煤出料時的質(zhì)量流率變小，含水率為 6.8%的質(zhì)量流率為0.15 kg/s，含水率為 11.2%的質(zhì)量流率為 0.057 kg/s，粉體出料時的質(zhì)量曲線波動變大，結(jié)拱和流動停滯次數(shù)增加，需對料倉進行外力敲打后方可繼續(xù)出料，出料時間延長。從粉體的剪切特性可以看出，含水率為11.2%的無煙煤 C-3，流動函數(shù)為 1.56，屬于黏性很大、不易流動的粉體，所以在料倉中的出料最為困難，架橋和結(jié)拱次數(shù)增多。隨著含水率的增加，水分對物料的流動阻礙越明顯，這是因為顆粒能量的耗散主要來自顆粒間摩擦力引起的動能耗散以及液橋粘性力引起的動能耗散，液橋粘性力引起的動能耗散所占的比例越來越大，直到含水率增加到一定程度，液橋粘性力可以將整個動能耗散完全，導(dǎo)致顆粒停止流動[18]。

圖4 不同含水率下出料時的質(zhì)量流率

2.2 水分含量對粉體出料過程中應(yīng)力分布特性影響

圖5～7 為三種含水率下無煙煤出料初始時刻的壁面應(yīng)力分布，可以看出在出料的0 時刻，三種含水率下的壁面應(yīng)力分布特點較為相似，均是在在圓筒段隨著物料深度的增加，壁面應(yīng)力逐漸增大然后逐漸趨于穩(wěn)定，筒段的應(yīng)力值在筒錐結(jié)合處的位置達到最大。在圓錐段，隨著料倉深度的增加，壁面應(yīng)力呈現(xiàn)出減小的趨勢，越靠近底部出口處壁面應(yīng)力值越小，但仍明顯大于筒段的應(yīng)力值，比較符合 Janssen 公式描述的壁面應(yīng)力分布規(guī)律[19]。當(dāng)出料口打開時，三種工況的壁面應(yīng)力均出現(xiàn)超壓現(xiàn)象，尤其在斗倉段靠近結(jié)合處的位置，壁面應(yīng)力增加幅度最大。當(dāng)含水率為 2.1%，6.8%和11.2%的無煙煤出料時，筒錐結(jié)合處的壁面應(yīng)力在 3秒內(nèi)分別達到了12.18 kpa，5.71 kpa 和5.28 kpa，超壓倍數(shù)分別為1.75，1.12 和1.04，含水率為2.1%的壁面應(yīng)力大約為含水率為 11.2%壁面應(yīng)力的 2.3 倍。這是因為隨著含水率的增加，液橋粘性力增加，顆粒之間的摩擦力增大，在靠近壁面附近容易搭橋形成流動死區(qū)，流型由整體流變?yōu)橹行牧?，壁面的超壓幅度減小，中心流、鼠洞等極端流型的料倉壁面受力較為復(fù)雜，在壁面附近形成流動死區(qū)，流動死區(qū)對料倉壁面起到了保護的作用，流動區(qū)域壁面應(yīng)力波動較大，流動死區(qū)壁面應(yīng)力波動較小，因此超壓幅度較小。

圖5 C-1 出料初始時刻的壁面應(yīng)力分布

圖6 C-2 出料初始時刻的壁面應(yīng)力分布

圖7 C-3 出料初始時刻的壁面應(yīng)力分布

3 結(jié)論

在有機玻璃料倉中，通過無煙煤的含水率，研究了料倉出料時的質(zhì)量流率和應(yīng)力分布規(guī)律，得到以下結(jié)論：

1）對不同含水率的無煙煤進行了剪切實驗，隨著含水率的增加，粉體的黏聚力和內(nèi)摩擦角增大以及流動函數(shù)減小，從容易流動的粉體變?yōu)椴灰琢鲃拥酿ば苑垠w。

2）含水率為2.1%的無煙煤在料倉中呈現(xiàn)出整體流型，流動性良好、出料平穩(wěn)，質(zhì)量流率為0.33 kg/s 左右，具有良好的重復(fù)性和穩(wěn)定性。隨著含水率的增加，無煙煤出料時的質(zhì)量流率波動變大，結(jié)拱和流動停滯次數(shù)增加，流動穩(wěn)定性變差，出料時間延長。

3）不同含水率的無煙煤在料倉靜置時的應(yīng)力差異較小，在圓筒段，隨著物料深度的增加，壁面應(yīng)力逐漸增大然后逐漸趨于穩(wěn)定，筒段的應(yīng)力值在筒錐結(jié)合處的位置達到最大。在圓錐段，隨著料倉深度的增加，壁面應(yīng)力呈現(xiàn)出減小的趨勢，越靠近底部出口處壁面應(yīng)力值越小，但仍明顯大于筒段的應(yīng)力值，整體流的壁面應(yīng)力峰值大約為中心流的2.3 倍。水分含量越高，出料時顆粒的力鏈網(wǎng)絡(luò)越不容易被破壞，粉體“結(jié)拱-破拱-結(jié)拱”現(xiàn)象頻繁，容易引起劇烈的應(yīng)力波動，不利于出料的穩(wěn)定性。