李瑞濤,楊青慧,張懷武
(電子科技大學(xué) 電子薄膜與集成器件國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610054)
微波濾波器在微波和通信系統(tǒng)中起頻率選擇的作用,在阻帶內(nèi)提供衰減特性,以抑制系統(tǒng)雜散和諧波輸出[1]。腔體濾波器因其插入損耗小,功率容量大,結(jié)構(gòu)堅(jiān)固等優(yōu)勢(shì),更是廣泛應(yīng)用于通信雷達(dá)等多種領(lǐng)域。近年來,隨著微波技術(shù)的發(fā)展,在對(duì)高次諧波及遠(yuǎn)端雜散的抑制方面均有更高的要求。傳統(tǒng)腔體濾波器由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn),往往會(huì)在中心頻率的二次或三次諧波處產(chǎn)生明顯的寄生通帶,遠(yuǎn)端抑制能力差,影響濾波器的帶外抑制能力和系統(tǒng)工作[2]。因此,研究具有寬阻帶特性的帶通濾波器對(duì)于微波和通信系統(tǒng)的發(fā)展具有重要意義。
具有切比雪夫響應(yīng)的濾波器通帶內(nèi)紋波幅度相等,邊沿陡峭,廣泛應(yīng)用于各類場(chǎng)合。切比雪夫?yàn)V波器傳輸函數(shù)為
(1)
式中:Ω為濾波器歸一化角頻率;ε為濾波器通帶的紋波系數(shù);Tn(Ω)為n階切比雪夫函數(shù)[3]。
根據(jù)切比雪夫低通原型濾波器衰減特性函數(shù),可計(jì)算出耦合系數(shù)、外部品質(zhì)因數(shù)等理論值[4]。當(dāng)濾波器的各項(xiàng)參數(shù)仿真值滿足理論計(jì)算值時(shí),即可得到具有切比雪夫響應(yīng)的帶通濾波器。
微波濾波器通常由各個(gè)諧振單元組合而成。由于微波電路具有周期性,諧振單元在基本頻率整數(shù)倍的頻點(diǎn)附近會(huì)產(chǎn)生諧振,因此,構(gòu)成的微波濾波器也會(huì)在其高次模附近產(chǎn)生寄生通帶[5]。
抑制寄生通帶的方法有多種。梳狀腔體濾波器由平行排列的諧振柱及其與接地腔體的等效并聯(lián)電容構(gòu)成,通常濾波器在中心頻率的三次和五次諧波處產(chǎn)生寄生通帶。如果將濾波器耦合結(jié)構(gòu)改為十字橫桿耦合(見圖1),使得諧振柱開路端面到橫桿連接點(diǎn)的距離為寄生通帶頻率的1/4波長(zhǎng)或其奇數(shù)倍;同時(shí),短路端面到連接點(diǎn)的距離為寄生通帶頻率的1/2波長(zhǎng)或其整數(shù)倍,則寄生通帶信號(hào)在連接點(diǎn)處為電壓駐波的零點(diǎn),所以信號(hào)流經(jīng)這里被短路。當(dāng)忽略諧振柱間的直接耦合時(shí),寄生通帶可以在理論上得到有效抑制[6]。但是,若直接采用圖1(b)所示結(jié)構(gòu),則十字橫桿間距將過近,導(dǎo)致加工難;若采用橫桿上下錯(cuò)開再靠近重疊的方式耦合,則不能很好地抑制三次和五次諧波。因此,需要在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步改進(jìn)設(shè)計(jì)。
圖1 梳狀結(jié)構(gòu)和十字橫桿結(jié)構(gòu)示意圖
基于十字橫桿結(jié)構(gòu)可以在理論上有效抑制寄生通帶,但存在橫桿間距過近,加工難以實(shí)現(xiàn)等問題。因此,針對(duì)背景技術(shù)的缺陷,設(shè)計(jì)了帶啞鈴型橫桿的梳狀濾波器結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。
圖2 帶有啞鈴型橫桿的梳狀排列結(jié)構(gòu)
由于啞鈴型橫桿增加了諧振柱之間的耦合面積,從而增大了相鄰諧振柱之間的耦合電容,故在滿足相同耦合度的條件下,增大了諧振柱間距。此外,由于諧振柱間距的進(jìn)一步增大,諧振柱除啞鈴型橫桿外的耦合作用幾乎可忽略,從而進(jìn)一步提高了對(duì)寄生通帶的抑制效果。因此,基于此結(jié)構(gòu)可以在保證微波性能的同時(shí),滿足加工工藝的要求。
另一方面,由于啞鈴型橫桿位于同一高度上,所以,基于此結(jié)構(gòu)只能抑制通頻帶最近的寄生通帶,而無法抑制更多寄生通帶??紤]到增加諧振單元的加載電容可以在減小濾波器體積的同時(shí),將濾波器的寄生通帶向高頻移動(dòng)[7],因此,利用電容加載原理,將濾波器寄生通帶向高頻遠(yuǎn)端移動(dòng),再利用啞鈴型橫桿抑制寄生通帶,從而使阻帶擴(kuò)展到更寬范圍而不出現(xiàn)寄生通帶,實(shí)現(xiàn)寬阻帶帶通腔體濾波器。
圖3為濾波器諧振單元結(jié)構(gòu),帶有啞鈴型橫桿的諧振柱和上方的調(diào)諧螺釘構(gòu)成基本諧振結(jié)構(gòu)。諧振柱前、后的兩個(gè)長(zhǎng)方體金屬塊位于腔體側(cè)壁上,由于啞鈴型橫桿對(duì)金屬塊呈半包圍結(jié)構(gòu),可以顯著增加諧振單元的加載電容。因此,基于此結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),即可實(shí)現(xiàn)寬阻帶帶通腔體濾波器。
圖3 帶通濾波器諧振單元結(jié)構(gòu)
根據(jù)第2節(jié)所述的設(shè)計(jì)思路,設(shè)計(jì)仿真中心頻率為2.45 GHz、帶寬為4.08%的帶通腔體濾波器,仿真結(jié)果要求通帶內(nèi)插入損耗小于1 dB,回波損耗大于20 dB,帶外在4.9 GHz、7.35 GHz處的抑制大于70 dB。
計(jì)算濾波器耦合系數(shù)、外部品質(zhì)因數(shù)(Qe)等理論值有多種方式,其中,利用Couplefil軟件可計(jì)算出基于切比雪夫結(jié)構(gòu)的平行耦合帶通濾波器的各個(gè)諧振單元間的耦合帶寬(CBW)、Qe等參數(shù)[8-9]。設(shè)計(jì)濾波器為七階,回波損耗設(shè)為25 dB,可得到濾波器的Qe=20.472 1,CBW1,2=CBW6,7=0.092 2 GHz;CBW2,3=CBW5,6=0.063 1 GHz;CBW3,4=CBW4,5=0.058 5 GHz。
通過三維電磁場(chǎng)仿真軟件CST,可以完成濾波器的建模和仿真。濾波器的仿真過程包括單腔仿真、雙腔仿真、帶有激勵(lì)端口仿真及整體仿真。通過改變模型尺寸參數(shù),使各項(xiàng)仿真結(jié)果逼近理論計(jì)算值,從而設(shè)計(jì)出具有切比雪夫相應(yīng)的帶通濾波器。單腔仿真模型如圖4(a)所示。
圖4 帶通濾波器各模塊仿真模型
在單腔仿真中,改變諧振柱高度等參數(shù),使諧振頻率為通帶中心頻率,同時(shí)調(diào)節(jié)加載電容塊大小,使諧振器的高次模向高頻移動(dòng)。通過仿真可得空氣腔尺寸為6 mm×10 mm×24 mm,諧振柱高為21.7 mm,加載電容金屬塊尺寸為2 mm×1 mm×9 mm,此時(shí)諧振頻率為2.45 GHz,高次模諧振頻率為10.21 GHz,遠(yuǎn)離通帶中心頻率。
由圖4(b)可知,通過改變諧振柱間距,即啞鈴型橫桿間的間隙寬度,可以調(diào)節(jié)CBW,使仿真結(jié)果和理論計(jì)算值接近。帶有激勵(lì)端口仿真如圖4(c)所示。設(shè)計(jì)同軸端口內(nèi)、外徑阻抗為50 Ω,通過調(diào)節(jié)端口高度和諧振柱高度,使諧振頻率為通帶中心頻率,同時(shí)使Qe接近理論計(jì)算值。
整體仿真模型如圖5所示。優(yōu)化除啞鈴型橫桿高度外的各個(gè)尺寸參數(shù),使通頻帶的插入損耗和駐波基本滿足仿真指標(biāo)要求,如圖6所示。由圖可知,由于引入了加載電容結(jié)構(gòu),在中心頻率的四次諧波前阻帶平坦,帶外抑制高,已具有寬阻帶的特性,但在10.15 GHz左右存在明顯寄生通帶。
圖5 帶通濾波器整體仿真模型
圖6 濾波器未抑制寄生通帶仿真結(jié)果
為了抑制距離通帶位置最近的寄生通帶,需要對(duì)啞鈴型橫桿的高度進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化,從而在橫桿連接點(diǎn)處形成該頻率的傳輸零點(diǎn),達(dá)到對(duì)寄生通帶的抑制效果。優(yōu)化后的仿真結(jié)果如圖7所示。
圖7 濾波器抑制寄生通帶仿真結(jié)果
由圖7可知,10.15 GHz處的寄生通帶得到了明顯抑制,S21<-80 dB。通帶中心頻率的五次諧波位置達(dá)到了80 dB以上的抑制。通帶內(nèi)回波損耗達(dá)到20 dB,插入損耗小于1 dB,帶外抑制高,阻帶范圍寬,實(shí)現(xiàn)了寬阻帶帶通濾波器的仿真設(shè)計(jì)。
本文介紹了一種寬阻帶窄帶帶通濾波器的設(shè)計(jì)仿真方法。通過模型設(shè)計(jì)、參數(shù)計(jì)算和建模仿真等過程,實(shí)現(xiàn)了一個(gè)中心頻率為2.45 GHz,帶寬為4.08%的帶通腔體濾波器。仿真結(jié)果顯示,濾波器通帶性能好,阻帶范圍寬,符合預(yù)期指標(biāo)設(shè)計(jì),滿足設(shè)計(jì)需求。